一栋五层厂房中央空调,选用约克离心冰水主机三台650RT,蒸发器流量为每台392立/小时.现依据川源水泵的特性曲线选择了一次泵400立,扬程20米.二次水泵400立,扬程32米.特别说明一下,二次水泵出口到一次水泵入口最不利段的沿程阻力及局部阻力我已精确计算,确定为25米,含末端设备的压降.现选择32米已偏大,但考虑到二次水泵是并联运行,可利用扬程来补足流量损失.此水泵的最高特性点为480立,28.5米扬程,完全可以满足并联运行时392立的需求,并还有余量.但现在用仪器实际测量下来,两台主机运行,两台一次泵的流量都大约在320立左右,一次泵的扬程应在16米就足够,我选用的20米应已偏大,不可能是扬程不够而靠流量来补啊.所有的过滤器及阀门都已检查过,且末端的回水可全程流回,说明一下,水泵到主机到分水器之间的连接管为DN250的.望各位高手给小弟指一条明路,我窝屈得要命,简直被折磨透了.我上传了扬程的计算表,请各位大大看一下,不对的还请指教,有两页,第二页才是
一栋五层厂房中央空调,选用约克离心冰水主机三台650RT,蒸发器流量为每台392立/小时.现依据川源水泵的特性曲线选择了一次泵400立,扬程20米.二次水泵400立,扬程32米.特别说明一下,二次水泵出口到一次水泵入口最不利段的沿程阻力及局部阻力我已精确计算,确定为25米,含末端设备的压降.现选择32米已偏大,但考虑到二次水泵是并联运行,可利用扬程来补足流量损失.此水泵的最高特性点为480立,28.5米扬程,完全可以满足并联运行时392立的需求,并还有余量.但现在用仪器实际测量下来,两台主机运行,两台一次泵的流量都大约在320立左右,一次泵的扬程应在16米就足够,我选用的20米应已偏大,不可能是扬程不够而靠流量来补啊.所有的过滤器及阀门都已检查过,且末端的回水可全程流回,说明一下,水泵到主机到分水器之间的连接管为DN250的.望各位高手给小弟指一条明路,我窝屈得要命,简直被折磨透了.我上传了扬程的计算表,请各位大大看一下,不对的还请指教,有两页,第二页才是
72楼
楼住那里介绍到 目前是 开２台所谓的一次泵，１台所谓的二次泵? 好象没有看到这样说把.
同意 作为串联，流量前后一直
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73楼
今天又仔细看了一遍
同意!
一次泵进口为2.0KG,出口为4.0KG
不知道现场是否是按照系统图上的安装， 就系统来说，那种安装方式无法精确测量水泵进出口压差，目前的压差应该以包含出口 三功能阀的压损。
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74楼
更正 对于管路串联 应该是扬程增大,流量增大.
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75楼
新发现的疑点
二次水泵出口到一次水泵入口最不利段的沿程阻力及局部阻力我已精确计算,确定为25米,
目前实际是 3.5-2=1.5KG 及15米
一次泵进口为2.0KG,出口为4.0KG
不知道现场是否是按照系统图上的安装， 就系统来说，那种安装方式无法精确测量水泵进出口压差，目前的压差应该以包含出口 三功能阀的压损。
最不利点也有1.3KG的压力,为什么二次泵压差只有0.5KG?
应该两者没有必然关系把
末端的回水管路基本上是全开的，水可以全程流回
什么意思 ？末端供回水管连通的？
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76楼
流量也增大？
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77楼
对于管路曲线来说, 是不是扬程增大,流量增大
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78楼
对于水泵串联运行增加的流量哪里来到呢？
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79楼
我认为基本是25米. 你说的 位置水头不明白指啥?
对于管路来说 应该是 400CMH 的时候是 25米(楼主计算的) + 一次泵出口到二次泵进口压损 3KG-2KG及 10米=35米
而目前 提供的扬程为 25 米 所以使得流量变为 320 CMH
为啥 不是一次泵+二次泵 没有提供 20+32=52米的扬程能 . 可能和 二次泵前后的压差开关有关系 .
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80楼
串联泵 每一台泵实际的扬程变小, 流量变大 . 所以使管路 的流量增大.
就此工程来说 .
若 设计 为 一次泵+二次泵 串联 或 一次泵 系统 设计流量及扬程应该为 2*392CMH 35米（25米(楼主计算的) + 一次泵出口到二次泵进口压损 3KG-2KG及 10米=35米）
目前 设计 一次泵 400CMH*2 20米 二次泵 400CMH*2 32米
若无其他因素影响 。 串联泵曲线 和管路曲线 交点应该 沿管路曲线向上走 ， 流量 〉800CMH 压损 〉35 米
而 一次泵 扬程 小于 20 米 流量将大于 400CMH 二次泵同理。
但现在出现目前的流量偏小的问题 。 可能 和二次泵前后的压差开关有关系。
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81楼
1。水泵串联运行后，扬程的增加大于管网阻力的增加，冗余的扬程才是促使流量的增加的机理。同时，流量的增加又反过来导致阻力的增加，从而抑制了总扬程的升高。
2。不同性能的水泵串联运行时，可能会因为不同陡度的管网特性而出现三种不同工况，你考虑到了吗？
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