本站图纸中有，自己下载吧！

我找了
里面有圆管涵的
没有箱涵的
况且也没有计算书

我原来发过一套"交通部箱涵标准图 "

http://co.163.com/forum/content/558_93551_1.htm

多谢了！

我有计算书 船歌上来 呵呵

期望中.......................

仅供参考：

钢筋混凝土箱涵结构设计
一、设 计 资 料
1、孔径及净空
净跨径 Lo＝3 m
净高 Ho=2.5 m
2、设计安全等级 三级
结构重要性系数 ro=0.9
3、汽车荷载
荷载等级 公路-Ⅰ级
4、填土情况
涵顶填土高度 H=0.8 m
土的内摩擦角 φ=30 °
填土容重 γ1=18 KN/m^3
地基容许承载力 [σo]=200 KPa
5、建筑材料
普通钢筋种类 HRB335
主钢筋直径 12 mm
钢筋抗拉强度设计值 fsd=280
涵身砼强度等级 C20
涵身砼抗压强度设计值 fcd=9.2 MPa
涵身砼抗拉强度设计值 ftd=1.06 MPa
钢筋砼重力密度 γ2=25 KN/m^3
基础砼强度等级 C15
混凝土重力密度 γ3=24 KN/m^3
二、设计计算
(一)截面尺寸拟定(见图01)
顶板、底板厚度 δ=0.3 m
C1=0.3 m
侧墙厚度 t =0.28 m
C2=0.5 m
横梁计算跨径 Lp=Lo+t=3.28 m
L =Lo+2t=3.56 m
侧墙计算高度 hp=ho+δ=2.8 m
h =ho+2δ=3.1 m
基础襟边 c=0.2 m
基础高度 d=0.4 m
基础高度 B=3.96 m
(二)荷载计算
1、恒载
恒载竖向压力 p恒=21.9 kN/m^2
恒载水平压力
顶板处： ep1=4.8 kN/m^2
底板处： ep2=23.4 kN/m^2
2、活载
汽车后轮着地宽度0.6 m,由《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.3.4条规定，按30°角方向分布。
一个后轮横向分布宽度 a=2.824 m
同理，纵箱，汽车后轮着地宽度0.2 m，则
b=1.124 m
∑G＝140 kN
车辆荷载垂直压力 q车=44.1 kN/m^2
车辆荷载水平压力 e车=14.7 kN/m^2
(三)内力计算
1、构件刚度比
K=1.05
2、节点弯矩和轴向力计算
计算结果见《荷载效应组合汇总表》,相关图示见图02～图05
3、构件内力计算(跨中截面内力)
(1)顶板(见图06)
x=Lp/2
P=1.2P恒+1.4q车=88.02kN
Nx=N1=35.65kN
Mx=70.27kN.m
Vx=9.77kN
(2)底板(见图07)
ω1=43.03kN/m^2
ω2=133.01kN/m^2
x=1.64
Nx=N3=134.58kN
Mx=69.38kN.m
Vx=-27.12kN
(3)左侧墙(图08)
ω1=27.3kN/m^2
ω2=53.34kN/m^2
x=1.4
Nx=N3=134.58kN
Mx=-13.17kN.m
Vx=11.68kN
(4)右侧墙(见图09)
ω1=6.72kN/m^2
ω2=32.76kN/m^2
x=1.4
Nx=N4=154.12kN
Mx=-25.07kN.m
Vx=-17.13kN
(5)构件内力见《构件内力汇总表》
(四)截面设计
1、顶板(B-C)
钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。
(1)跨中
lo=3.28m h=0.3 m a=0.03 m ho=0.27m b=1m
Md=70.27 kN.m Nd=35.65kN Vd=9.77 kN
eo=Md/Nd=1.971 m
i=h/12^0.5=0.087 m
长细比 lo/i=37.87>17.5
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条
ξ1＝0.2+2.7eo/ho=19.91>1, 取ξ1＝1
ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.041>1, 取ξ2＝1
η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.012
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条
e=ηeo+h/2-a=2.115 m
roNde=fcdbx(ho-x/2)
解得 x=0.0288613m ≤ ξb×ho=0.151 m
故为大偏心构件。
As=0.00083371m^2=833.7 mm^2
μ=0.31 % ≥ 0.2%
满足最小配筋率要求。
选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为130 mm。
实际As=869 mm^2
0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=615.8kN ≥ roVd=8.8kN
故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条
0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝143.1kN ≥ roVd=8.8kN
故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

(2)结点
lo=3.28m h=0.6 m a=0.03 m ho=0.57m b=1m
Md=64.14 kN.m Nd=35.65kN Vd=154.12 kN
eo=Md/Nd=1.799 m
i=h/12^0.5=0.173 m
长细比 lo/i=18.94 > 17.5
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条
ξ1＝0.2+2.7eo/ho=8.722>1, 取ξ1＝1
ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.095>1, 取ξ2＝1
η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.007
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条
e=ηeo+h/2-a=2.082 m
roNde=fcdbx(ho-x/2)
解得 x=0.0128842m ≤ ξb×ho=0.319 m
故为大偏心构件。
As=0.000308748m^2=308.7 mm^2
μ=0.05 % < 0.2%
应按最小配筋率进行配筋。
选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为90 mm。
实际As=1256.6 mm^2
0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=1300.1kN ≥ roVd=138.7kN
故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条
0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝302.1kN ≥ roVd=138.7kN
故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。
2、底板(A-D)
钢筋按左右对称，用最不利荷载计算。
(1)跨中
lo=3.28m h=0.3 m a=0.03 m ho=0.27m b=1m
Md=69.38 kN.m Nd=77.25kN Vd=27.12 kN
eo=Md/Nd=0.898 m
i=h/12^0.5=0.087 m
长细比 lo/i=37.87 > 17.5
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条
ξ1＝0.2+2.7eo/ho=9.181>1, 取ξ1＝1
ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.041>1, 取ξ2＝1
η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.026
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条
e=ηeo+h/2-a=1.041 m
roNde=fcdbx(ho-x/2)
解得 x=0.0309055m ≤ ξb×ho=0.151 m
故为大偏心构件。
As=0.000767162m^2=767.2 mm^2
μ=0.28 % ≥ 0.2%
满足最小配筋率要求。
选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为140 mm。
实际As=807.8 mm^2
0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=615.8kN ≥ roVd=24.4kN
故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条
0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝143.1kN ≥ roVd=24.4kN
故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。
(2)结点
lo=3.28m h=0.6 m a=0.03 m ho=0.57m b=1m
Md=73.3 kN.m Nd=77.25kN Vd=134.58 kN
eo=Md/Nd=0.949 m
i=h/12^0.5=0.173 m
长细比 lo/i=18.94 > 17.5
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条
ξ1＝0.2+2.7eo/ho=4.695>1, 取ξ1＝1
ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.095>1, 取ξ2＝1
η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.013
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条
e=ηeo+h/2-a=1.231 m
roNde=fcdbx(ho-x/2)
解得 x=0.0165612m ≤ ξb×ho=0.319 m
故为大偏心构件。
As=0.00029585m^2=295.9 mm^2
μ=0.05 % < 0.2%
应按最小配筋率进行配筋。
选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为90 mm。
实际As=1256.6 mm^2
0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=1300.1kN ≥ roVd=121.1kN
故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条
0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝302.1kN ≥ roVd=121.1kN
故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。

3、左、右侧板(B-A,C-D)
(1)板中
lo=2.8m h=0.28 m a=0.03 m ho=0.25m b=1m
Md=25.07 kN.m Nd=154.12kN Vd=17.13 kN
eo=Md/Nd=0.163 m
i=h/12^0.5=0.081 m
长细比 lo/i=34.64 > 17.5
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条
ξ1＝0.2+2.7eo/ho=1.957>1, 取ξ1＝1
ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.05>1, 取ξ2＝1
η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.11
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条
e=ηeo+h/2-a=0.291 m
roNde=fcdbx(ho-x/2)
解得 x=0.018213m ≤ ξb×ho=0.14 m
故为大偏心构件。
As=0.000103042m^2=103 mm^2
μ=0.04 % < 0.2%
应按最小配筋率进行配筋。
选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为220 mm。
实际As=514.1 mm^2
0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=570.2kN ≥ roVd=15.4kN
故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条
0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝132.5kN ≥ roVd=15.4kN
故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。
(2)结点
lo=2.8m h=0.78 m a=0.03 m ho=0.75m b=1m
Md=73.3 kN.m Nd=134.58kN Vd=77.25 kN
eo=Md/Nd=0.545 m
i=h/12^0.5=0.225 m
长细比 lo/i=12.44 < 17.5
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.10条
ξ1＝0.2+2.7eo/ho=2.161>1, 取ξ1＝1
ξ2＝1.15-0.01lo/h=1.114>1, 取ξ2＝1
η=1+(lo/h)^2ξ1ξ2ho/1400eo=1.013
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.3.5条
e=ηeo+h/2-a=0.912 m
roNde=fcdbx(ho-x/2)
解得 x=0.0161838m ≤ ξb×ho=0.42 m
故为大偏心构件。
As=9.91741e-005m^2=99.2 mm^2
μ=0.01 % < 0.2%
应按最小配筋率进行配筋。
选用直径为12mm的HRB335钢筋，间距为70 mm。
实际As=1615.7 mm^2
0.51×10^(-3)×fcu,k^0.5×b×ho=1710.6kN ≥ roVd=69.5kN
故抗剪截面符合《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.9条的要求。
由《公桥规》(JTG D62-2004)第5.2.10条
0.50×10^(-3)×α2×ftd×b×ho＝397.5kN ≥ roVd=69.5kN
故可不进行斜截面承载能力验算，仅需按《公桥规》(JTG D62-2004)第9.3.13条要求配置箍筋。
(五)配筋图
见设计图纸。
(六)基地应力验算
1、荷载计算(取单位涵长计算)
(1)恒载
箱重力 P箱=2×γ2×(δ×L+t×ho+C1×C2)=95.9 kN
基础重力 P基=γ3×B×d=38 kN
填土重力 P土=γ1×H×L=51.3 kN
水重力 P水=γ水(Lo×ho-2×C1×C2)=72 kN
(2)车辆荷载(由图07)
竖直力 P车=q车×L=157 kN
水平力 E车=e车×(h+d)=51.45 kN
弯矩 M车=E车×(h+d)/2=90.04 kN.m
2、基地应力
N=P箱+P基+P土+P水+P车=414.2 kN
M=M车=90.04 kN.m
由《公路桥涵地基与基础设计规范》(JTJ 024-85)第3.2.2-2式
σ=N/A±M/W=N/B±6M/B^2=139(70.1) kPa ≤ [σo]=200 kPa
基底应力满足设计要求。

箱涵计算软件：