厚板转换层设置这么高，很是危险，在7度以上估计要开专家论证才能通过的，我
觉得做箱型转换层也是个选择。特别要注意的就是要严格控制转换层上下剪切刚
度比以及等效刚度比，就是要使得下部落地剪力墙面积不能太小。至於计算问
题，整体计算的时候厚版转换层可以代换为交叉梁系参加计算。同时厚板要进行
局部有限元分析，建研院有个厚版转换层计算程序叫TBPL还是什么来着，不过最
好还是用ansys或者safe程序进行有限元分析。如果有条件的话，建议对结构进行
整体弹塑性时程分析。
下面给上几个工程实例，你可以查找有关资料参考。
1.广州天秀大厦，三塔楼，29层，34层，32层，厚板转换层位于4层。
2.福州花开富贵大厦，30层，厚板转换层位于6层。
3.深圳佳宁娜友谊广场，38层，7层处厚板转换。

厚板转换极不利,又是高位转换,通过审查要费一番周折
手头赵西安的高层设计对板转换论述还算详细,但不是很具体,谈谈我的认识:
1.板厚度:赵西安说是跨度1/3-1/4,这应该比较合适,相信也是绝大多数板厚的取
值,此时强柱弱梁已无从谈起,重要的是保证转换层的刚度以使转换顺利实现
2.板的配筋:为避免冲切剪切破坏,板中应设暗梁;为减小大体积混凝土收缩和提高
板的韧性,建议板中间增设一层钢筋网
3.转换层以下墙体:提高标号,加大截面,均匀布置,务必满足刚度比要求;筒体落下极
为有利;周边剪力墙应加强,尽可能提高抗扭刚度;墙体周边约束构件加大;如是高震
区,增设型钢翼缘也不为过,甚至可考虑在主要抗震墙设型钢暗桁架;墙柱纵筋均应
伸至转换层顶
4.柱的设计:尽管按规范可不计算竖向地震,但竖向地震作用是确实存在的,这也是
板柱体系抗震性能不好的主因之一,因此建议柱除按一般加强构造之外,应严格控制
轴压比,建议控制值为0.6
5.上部设计:转换层以上两三层适当加强以抵抗应力集中;其余应适当减小墙厚和板
厚,减小连梁刚度;以此减小上部质量和地震作用
6.0.00板加强并加强地下室刚度,使之能作为上部的嵌固面,否则意味者转换高度的
进一步加大
7.不知地质情况如何,如能采用桩基最好,可有效的减小地震作用
8.整体计算可采用三维杆件体系;转换厚板采用有限元分析;7度以上动力时程分析
是必要的

欢迎继续讨论

个人认为，还是不要选厚板转换的为好。
1.厚板转换受力复杂，就算用多种有限元程序进行分析，但是限于工程实际，一
般只能抽出转换板部分进行分析，转换板上的结构只当作外荷载加上去，这样的
分析离实际结构相差太远。《建筑结构》曾经刊登过一篇厚板转换的文章，是东
南大学吕志涛院士指导下做得。该厚板转换是把整个结构输入有限元程序中进行
动力分析。这样的分析在一般工程上是很难做到的。
2.从经济性来说，厚板转换可以说是最不经济的转换形式。我上面提到的文章，
板厚2m，柱距大概8m～10m，上托大概20层。要是采用梁式转换，梁高就算也
要2m，但是混凝土用量就减少了很多，何况这样的情况下，梁高还不用2m。当
然，同样情况下，广州还有比这薄的转换板，如嘉禾苑，板厚1.2m。但是，其中
采用了预应力，而且，也是缺乏整体动力分析的。
3.任何板式转换都可以做成梁式转换，只要把板式转换中上面没有墙、柱等需要
转换的部分掏空，剩下的就是梁了！这样可能带来一些结构布置上的麻烦，出现
次梁转换的情况，但是，这样的受力比板式转换明确的多。用SATWE一类的程序
分析就可以有比较准确的结果。
4.楼主说梁式转换行不通，因为没有见到具体的图纸，不好下定论。但是，有一
点想说一下的是：6层转换，已经是高位转换了，新规范对高位转换要求是很严格
的（没有提出具体要求，只是要求专门审核，证明高位转换不利因素很多，缺乏
专门研究）。如果是高位的板式转换，就算有局部的分析，估计通过评审的机会
也是难上加难。

到目前为止,厚板转换的高层还没有经过大震的考验,对吗?大家做事讲点良心,别做
遗祸子孙的事,千万不要在地震区做高位后板,真的是大震来了,你的所谓计算一点
用没有.很看不惯某些抗震专家甚至院士，为了揽活什么结构都敢做，用有限元、
弹塑性、时程分析给你胡搞一气，骗别人，骗自己。可是别人要是也这么做，他
们会拿出一堆理论，说你违反了着条经验，那条规范，只许州官放火，不许百姓
点灯！只许自己骗钱！不许他人染指！比如前一阵中国建筑科研院搞的“搭接
柱”，不就是悬臂梁抬二十几层柱吗？要是直接这样讲，一定通不过，它给你来个
搭接柱，蒙谁呀，谁也不是傻瓜。可要是其他人做，非被他们整死不可！

关于厚板转换层我曾经做过现场测试，效果一般，但从中可以发现一些规律性的
东西，以下是我在一篇即将发表的论文中提出的问题：
1.对于四层钢筋混凝土柱，实测换算内力与设计计算内力大小变换规律基本一
致；但在具体数值上两者有差异。说明对于厚板转换层主体结构中框支柱的计算
采用“SATWE”是适当的。
2.对于剪力墙，厚板转换层下剪力墙及筒体受力情况十分复杂，实测换算内力与
设计计算内力有很大差异。采用“SATWE”对这类结构形式计算剪力墙及筒体的内
力还需要进行研究。
3.对于转换层板，所测下部为钢筋混凝土柱的截面（即暗梁支座处）上部受拉，
下部受压，与计算结果一致；而所测X-方向（或Y-方向）暗梁跨中截面在Y-方向
（或X-方向）的上部受压，下部受拉，而计算结果中既有受拉，也有受压，两者
有很大差异。
4.B3、B4的跨中实测数据表明随着转换层以上施工楼层的不同，板内应变有很大
变化。建议对该类复杂高层建筑结构应进行施工全过程分析。
5.厚板转换层自身刚度大，内力重分布、对上下层（特别是下层）构件受力的影
响复杂，建议在受力分析建模时应划分为更细的单元，或采用不同的有限元程序
进行分析比较，以便更为准确地计算转换层厚板以及其下剪力墙（筒体）的内
力。同时本次试验时，现场由多家施工单位协同工作，现场保护工作非常困难，
应变片在施工支撑拆除以后粘贴，所以一些自重荷载效应无法测出，建议在以后
试验时尽量在浇捣混凝土前粘贴应变片，以消除该不利效应。
6.应进一步对该类复杂高层建筑结构进行动力特性的实测，以便为结构抗震提供
进一步的依据。
个人观点，欢迎批评！

本人十分反对厚板转换，尤其是高位厚板转换。
1，转换层结构本身就存在刚度突变，上次台湾地震中就有许多建筑由于竖向刚度
突变而在中间部分损坏甚至中间整层倒塌。
2，厚板转换中的厚板一般为2.2-2.6米，姑且不论其刚度突变，就单其质量来说
就相当大（大家可以算一下，5-8吨/平米），这么大的荷载在地震作用下会有多
大地震力？不要说刚度不均匀，即使假设刚度均匀，相邻层质量相差2倍以上也会
产生应力集中。
3，我看过一篇分析厚板转换结构的论文，在弹性时程分析中，厚板转换处的剪力
就是相邻层的4倍。更何况在弹塑性状态下？
4，厚板转换是十分不经济的，这点大家都很清楚，用水平构件传递竖向力能经济
吗？
5，厚板转换结构还没有经过地震考验，所有的实验分析和理论分析都和实际地震
有差距。
因此强烈建议慎用厚板转换！

不同规范的地震区划和计算参数的差别比较大，很难理解为什么广州和香港这么
近的地方对抗震的要求相差这么大。香港这种厚板转换在多伦多也很常用，这里
的建筑师也是不大考虑竖向构件的连续性。加拿大的规范对地震作用计算主要采
用速度谱，多伦多作为加拿大的小震区其50年10%超越率的地震速度峰值是
0.05m/s，结合结构弹性响应系数，结构第一周期在0.25s以下的最大影响系数为
0.21，考虑结构塑性系数(1.5)和校准系数(0.6)计算地震力还要除以2.5，并且组
合系数为1.0；广州为7度0.1g，多遇地震影响系数峰值为0.08，考虑截面增强相
当于除以1.25，组合系数为1.3；实际结构计算中两者的地震力大小基本上一致，
(0.21*1.0/2.5)/(0.08*1.3/1.25)=1.0096。要注意的是多伦多计算时用的是相
当于国内设计基本加速度的地震，而国内的多遇地震仅相当于设计基本加速度的
35%。

对比两者对结构构件的要求，广州的实际要求与美国加州的构造要求比较类似，
而多伦多基本上没有很特别的要求，当然这是指结构塑性系数为1.5(出现在分母
中)的情况，如果考虑构件延性则地震力还能再折减(最大4.0)，但构造要求也会
增加至类似的水准。

1。好像国内纯砼的超高层的加强层也没有经过强震考验，怎么都做了呢？
2。转换板关键是太重，相比于其他类型的转换结构，转换板别的都是优点。因为
它是最高次的超静定。
3。肯定是不转换的好，那是废话，人家一定要做啊。
4。本人也做过一个，也是100米，四层转换，2.4米厚，最大柱距10米左右。介
于箱型（一般的说，经典理论认为箱型的腹板较薄）和厚板之间，实际上是大量
挖空的厚板。转换层全部采用SAP84的三维实体元，应力分析的结果很小，只是
局部有集中。
5。所谓搭接柱，本人也持反对意见。振动台试验好又怎么样？严谨了？
那有没有考虑上部预应力的松弛呢？还有最新调查的有关预应力钢筋的锈蚀问题
呢？
6.超限审查是道坎，

引自唐兴荣的《高层建筑转换层结构设计与施工》：
1、厚板转换层结构不宜用于7度及7度以上的高层建筑。
2、实际工程中转换板的厚度可达2.0-2.8米，约为柱距的1/3-1/5。板厚截面高度
可由抗弯、抗剪、抗冲切承载力计算确定。
3、由于相当于几层楼重量的厚板质量集中在结构的中部，震动性能十分复杂，切
该层刚度很大，下层刚度相对较小，容易产生在底部变形集中，在地震作用下，
地震反映强烈，对结构的抗震不利。不仅板本身受力很大，而且由于沿竖向刚度
突然变化，相临上下层受到很大的作用力，容易产生震害。
4、根据实验表明：厚板本身产生破坏的可能性很小，厚板的上、下相邻结构出现
明显裂缝和混凝土剥落。并且，在竖向荷载和地震力的共同作用下，板不仅发生
冲切破坏，而且可能产生剪切破坏，板内必须三向配筋。
5、由于造价和抗震设计上的问题，采用这种结构一定要慎重。
6、采用这种结构的工程：珠海香洲湾花园，深圳黄岗花园大厦等。可以参考一下
它们的设计。
7、转换厚板上、下层的楼板应适当加强，楼板厚度不宜小于150毫米。

我们单位去年做了一厚板转换的（地下室两层，地上1～4层为裙房，第5层为会
所（厚板转换层），并利用裙楼屋面设置屋面花园，第6～31层为住宅,4栋塔
楼），以下是我们采取的结构措施：
1、框支柱抗震等级为一级，转换层以下框架抗震等级为二级。框支柱轴压比≤
0.6（剪跨比λ≤2时，轴压比应降低0.05），其余框架柱轴压比≤0.7（剪跨比λ≤2
时，轴压比应降低0.05）。为满足建筑使用功能要求，主楼框支柱采用C60高强
混凝土，部分框支柱采用型钢混凝土柱，以增加竖向构件的承载力及延性，提高
其抗震性能
2、主楼第5层及以上楼层采用剪力墙结构，墙厚一般为250（第10层以上内墙减
至200厚）。楼、电梯筒处，第4层及以下楼层中筒墙体加厚至600厚剪力墙，第5
层采用400厚剪力墙，第6层及以上层采用250厚剪力墙，以减少刚度的突变，提
高抗震性能。剪力墙底部加强区为第6层及以下层剪力墙，其抗震等级为一级，剪
力墙轴压比≤0.5；第6层以上剪力墙抗震等级为三级
3、转换层采用C40预应力混凝土，板厚约2.2米，平面不规则，设计中沿建筑物
长向在厚板上下两层布置直线预应力钢筋，预应力钢筋根据施工加载情况分阶段
张拉。考虑到厚板转换层自重很大，设计中考虑施工时二次浇筑，即第一次浇筑1
米厚板，待混凝土达到一定强度后再浇筑上部1.2米厚板。厚板内设置暗梁及竖向
拉结筋，二次迭合处设置150×150×100（长×宽×深）@1000×1000预留孔充当
剪力键。厚板内亦在适当位置设置后浇带