根据新《抗规》5.2.5条的条文说明，当结构底部总剪力小于规定时，则各楼层均需要进行调整，不能只调整不满足的楼层，按照条文说明，调整方法如下：1、结构基本周期位于设计反应谱的加速度控制段，既T1 < ont> 时，各楼层均需乘以同样大小的增大系数； 2 、结构基本周期位于设计反应谱的位移控制段，既 T1>5Tg 时，各楼层均需按底部的剪力差值
2
、结构基本周期位于设计反应谱的位移控制段，既
T1>5Tg
时，各楼层均需按底部的剪力差值
放大楼层地震剪力；
3
、结构基本周期位于设计反应谱的速度控制段，既
5Tg >T1>Tg
时，则增加值应大于底部的剪力差值
，顶部增加值取动位移作用和速度作用二者的平均值，中间各层的增加值可近似按线性分布。
举例，一栋十层建筑，底部剪力
2000KN
，顶部剪力
1000KN
，底部计算需要放大至
1.10
倍，
1
、如结构基本周期小于
Tg
，则各层乘以
1.10
倍放大系数即可；
2
、如结构基本周期大于
5Tg
，则各层应放大
2000x0.1
＝
200KN
，以上各层按各层剪力与
200KN
的比值，乘以放大系数，比如顶层需放大
200/1000=0.2
倍，需要乘以
1.20
倍放大系数才够；
3
、如结构基本周期小于
5Tg
，但大于
Tg
，则顶层按前两种情况的平均值放大，第一种放大了
1000x0.1
＝
100KN
，第二种放大了
200KN
，则应放大
(100
＋
200)/2=150KN
，即顶层放大系数为
1.15
，中间各层按从底层的
200KN
到顶层的
150KN
差值线性分布，比如第九层就应当放大
155KN
，假设楼层地震剪力为
1100KN
，放大系数就是
1.14
。
按此条文说明，编制者对放大系数的规定如此详细，也暗示剪重比不足是不宜出现在底层的，而实际上大部分结构都是底层剪重比不足，必须对结构进行调整来满足剪重比的规定。如果真要放大，按这种条文说明的方法来则很麻烦，不知道新版
PKPM
是否也有相应修改来满足这个条文说明，而不是老版本那样只放大不满足的楼层。
2楼
按此条文说明，以后就不应当设计底部剪重比不足的建筑。
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3楼
原抗规规定的剪重比调整方法，应该也是针对各个楼层的，只要有楼层不满足，则对全部楼层进行调整。按照楼主说法，以前PKPM仅对不满足的楼层进行调整，个人认为明显不对。因为当对不满足楼层调整后，薄弱楼层可能转移，是原先满足的变得反而不满足了。
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4楼
举例中的后第2种调整方法，好像不对吧。位移控制段时，每层剪力增加的应该是：底层剪力系数调整前后差值 X 该层的重力荷载代表值
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5楼
不认同你的解释，剪重比是剪力和楼层中重量的比值，剪力是从上往下增大的，只调整不满足的不会影响上面的啊。水平剪力等于地震作用和风荷载产生的剪力，地震作用是影响系数乘以重量的，再组合的。
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6楼
楼主说的是对的，第二种，楼主的意思是200除以1000 变成0.2，再用1.2乘以1000，其他各层也这么算
不如直接200加上原来各层的剪力。楼主说的比较麻烦而已
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7楼
感谢楼主分享资料
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8楼
楼主说的是对的，第二种，楼主的意思是200除以1000 变成0.2，再用1.2乘以1000，其他各层也这么算
不如直接200加上原来各层的剪力。楼主说的比较麻烦而已
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9楼
应该明确的是:剪重比不足是结构刚度偏小的表现,而结构具备适当的刚度是其抗震的基本要素.对于常规的建筑结构是不应该出现剪重比不足的现象,当出现时应该调整结构布置.采用放大系数的做法仅适用于结构形式比较特殊的时候!
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10楼
楼主研究的好细啊，向你致敬
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11楼
感谢指正，我的第二种算法是错误的，应该是用底部的剪力系数差值Δλi乘以各层的重力荷载代表值，来放大楼层地震剪力。
第2种计算改为：如结构基本周期大于5Tg，假定为6度区，则实际底部剪力为0.7273％，则各层应放大（0.8％－0.7273％）＝0.0727％倍GEi的地震剪力，比如顶层重力荷载代表值120000KN，需放大0.0727％x120000=87.24KN，需要乘以1087.24/1000＝1.087倍放大系数才够。可以简化计算为剪力系数比，如顶部剪力系数为1000/120000=0.833%,则地震剪力放大系数为0.0727％/0.833％+1=1.087.
第3种计算随第2种计算结果的变化也要相应修改。
经本人验证PKPM2011年9月30日版已经可以按抗规分别考虑放大，并且第2种方法的放大系数和按我的算法计算的结果一致。
[
本帖最后由 llllzzzzqqqq 于 2011-11-28 15:02 编辑 ]
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