A：

模型在施工图模块参数修改菜单下，将箍筋选筋参数中的 “12mm以上箍筋等级”设置为HPB300，但施工图中的箍筋配筋仍是原来的HPB400。

查看模型施工配筋发现，原始箍筋配筋为8mm,而箍筋选筋参数设置修改针对的12mm以上的箍筋，也就是只有当箍筋直径≥12mm时，箍筋等级的调整才会起作用。如果在这样的情况下想对所有箍筋的强度等级进行调整，必须到前处理参数定义中修改。

A：

二级框架结构，无地下室，第7自然层中一个柱的轴压比虽然为0.13<0.15，但其柱端组合弯矩设计值仍作了1.5倍调整。

观察可知:柱B边的顶、底轴力均为96.48，是正值，此时已经是轴拉受力状态，而程序默认必对轴拉状态的构件进行调整。

对柱的弯矩和剪力进行校核：

B边底部 ：

Mx=1.03×1+0.5×0.7+1.3×(-71.51)=-91.58(调整：-91.58× 1.5 =-137.37)

My=(-4.38)×1+0.5×(-0.07)+1.3×(-28.78)=-41.82(调整：-41.829× 1.5 =-62.74)

B边顶部 ：

Mx=(-3.62)×1+0.5×(-0.71)+1.3×82.88=103.76(调整：103.769× 1.5 =155.65)

My=(-5.91)×1+0.5×(-0.48)+1.3×35.19=39.59(调整：39.597× 1.5 =-59.39)

H边底部 ：

Mx=1.03×1+0.5×0.7+(-1.3)×(-1.89)=3.83(非地震控制荷载组合，不调整)

My=(-4.38)×1+0.5×(-0.07)+(-1.3)×(91.12)=-122.87(不调整)

H边顶部 ：

Mx=(-3.62)×1+0.5×(-0.71)+(-1.3)×2.22=-6.86(不调整)

My=(-5.91)×1+0.5×(-0.48)+(-1.3)×(-105.84)=131.44(不调整)

通过校核发现：程序确实对框架柱的B边做了1.5倍调整。

A：

查看构件-柱，发现柱布置类型里有圆环形截面，分析构件截面参数知：环形外圆径D为213mm,圆环壁厚T为124mm,这里设置的T(圆环壁厚)>0.5*D（环形外圆直径），几何尺寸明显不合理，应设T(圆环壁厚)<0.5*D（环形外圆直径）=213/2mm=106.5mm，即小于等于106mm。如：T=107mm时，不可以通过数检。

A：

程序对柱和柱帽集中反力设计值的求解设置如下：

柱帽截面截面集中反力设计值 =柱所在柱网尺寸面积×楼板均布荷载设计值-（按柱帽边冲切计算冲切截面面积×楼板均布荷载设计值+柱帽对应冲切锥形体的自重）

柱截面截面集中反力设计值 =柱所在柱网尺寸面积×楼板均布荷载设计值-（按柱边冲切计算冲切截面面积×楼板均布荷载设计值+柱对应冲切锥形体的自重）

所以， 柱和柱帽 截面集中反力 设计值除了受 所在的柱网尺寸、柱帽类型等影响，和冲切面围区的大小不是简单的线性关系。

A：

如图所示结构某柱的构件信息，根据规范算法算出X向剪跨比为2.93＞2，但是剪压比限值却是0.18。

由图可知：

X向的剪跨比和剪压比为不同荷载组合。组合（84）计算得出X向最小剪跨比，而组合（78）是剪压比的最不利组合，因此，应该先根据剪压比对应的组合（78）核算剪跨比大小后，再判断剪压比的取值限值。

核算组合（78）对应剪跨比如下：

         底部 ：

        Mx=1.66×1.2+0.29×0.6+2.35×(-1.3)=-0.889

        My=1.2×(-3.02)+0.6×(-0.51)+9.68×(-1.3)=-16.514

         顶部 ：

        Mx=1.2×(-2.74)+0.6×(-0.55)+(-0.11)×(-1.3)=-3.475

        My=1.2×2.4+0.48×0.6+(-2.04)×(-1.3)=5.82

         剪力 ：

         Vx=1.2×(-2.71)+0.6×(-0.5)+5.75×(-1.3)=-11.027

         Vy=1.2×(-2.2)+0.6×(-0.42)+(-1.17)×(-1.3)=3.909

         X向剪压比 ：

         通过核算可知： 使 X向剪压比取值最不利的组合（78）对应的剪跨比小于2，所以剪压比的限值应该取