如果有前置反硝化的话，应该减掉反硝化消耗的BOD，那可是一大坨啊

支持，反硝化消耗BOD！

实际需氧量＝炭化需氧量+硝化需氧量-反硝化需氧量
你少计算了一部分

对，应该把剩余污泥中的BOD和NH-N算进去
因为着一部分BOD和NH-N并没有消耗O

那这样啊，我真是好啊

看室外排水设计规范。如果是脱氮工艺，应该是碳氧化+氨氮硝化+污泥内源呼吸—反硝化回收的。

真是太好了,我这几天也一直在看一些书本,总觉得计算出来的和实际人家设计方案差别比较大,现在知道原来经验是那么的重要!也希望能有更多的人把一些经验给我们这些新人讲讲!

你最后的单位错了!单位应该是kg/h

三、生物脱氮除磷工艺设计计算
（一）设计条件：

设计处理水量Q＝ 2000 m3/d= 83.33 m3/h= 0.02 m3/s
总变化系数Kz= 1.30
进水水质： 出水水质：
进水CODCr= 250 mg/L CODCr= 60 mg/L COD/TN= 8.333333333
BOD5=S0= 140 mg/L BOD5=Se= 20 mg/L
TN= 30 mg/L TN= 15 mg/L
NH4+-N= 21 mg/L NH4+-N= 8 mg/L TP/BOD= 0.021428571
TP0＝ 3 mg/L Tpe= 1.5 mg/L
碱度SALK= 280 mg/L pH＝ 7.2
TSS= 140 mg/L TSS=Xe= 20 mg/L
VSS= 98 mg/L
f=VSS/SS= 0.7 曝气池出水溶解氧浓度 2 mg/L
夏季平均温度T1＝ 25 ℃ 硝化反应安全系数K= 3
冬季平均温度T2＝ 14 ℃

污泥负荷N＝ 0.13 kgBOD5/(kgMLSS·d)
回流污泥浓度XR＝ 6600 mg/L 污泥回流比R＝ 100%
活性污泥自身氧化系数Kd= 0.05 TN去除率ηTN＝ 50.00%
活性污泥产率系数Y＝ 0.6
混合液浓度X＝RXR/(1+R)= 3300 mgMLSS/L SVI＝ 150
混合液回流比R内＝ηTN/(1-ηTN)= 100% 取R内＝ 200%
20℃时反硝化速率常数qdn,20＝ 0.12 kgNO3--N/kgMLVSS
曝气池池数n= 1


（二）设计计算
1、反应池容积V计算
652.7 m3
反应池水力停留时间t= 7.83 h
厌氧:缺氧：好氧停留时间比取 1 ： 1 ： 3
厌氧段停留时间t厌＝ 1.57 h V厌＝ 130.54 m3
缺氧段停留时间t缺＝ 1.57 h V缺＝ 130.54 m3
好氧段停留时间t好= 4.70 h V好＝ 391.61 m3
2、校核氮磷负荷：
好氧段总氮负荷＝QTN0/XV好＝ 0.046 kgTN/(kgMLSS·d)
厌氧段总磷负荷＝QTP0/XV厌＝ 0.014 kgTP/(kgMLSS·d)
3、剩余污泥量
（1）生物污泥产量
PX＝YQ（S0-Se）-KdVXR＝ 68.62 kg/d
(2)非生物污泥量PS
PS＝Q（TSS0-TSSe）×50％＝ 120 kg/d
(3)剩余污泥量ΔX
ΔX＝PX+PS＝ 188.6153846 kg/d
设剩余污泥含水率按 99.20% 计算，剩余污泥体积为： 23.58 m3/d
4、碱度校核
每氧化1mgNH4+-N需消耗 7.14 mg碱度；
去除1mgBOD5产生 0.1 mg碱度；
每还原1mgNO3--N产生 3.57 mg碱度；
(1)若生物污泥中约含 12.40% 的氮,用于细胞合成的总氮＝ 8.51 kg/d
即进水总氮中用于合成的氮有： 4.25 mg/L
（2）被氧化的氨氮＝进水总氮-出水氨氮-用于合成的总氮＝ 17.75 mg/L
（3）所需脱硝量＝进水总氮-出水总氮-用于合成的总氮＝ 10.75 mg/L
（4）需还原的硝酸盐氮量NT＝Q×脱硝量＝ 21.49 kg/d
（5）剩余碱度SALK1=进水碱度-硝化消耗碱度+反硝化产生碱度+去除BOD5产生碱度
＝ 203.66 mg/L> 100mg/L(以 CaCO3计）

5、反应池主要尺寸计算
设 2 座反应池，每座容积V单＝V/n= 326.34 m3
反应池有效水深h= 4.5 m
反应池单座有效面积A单＝V单/h= 72.52 m2
采用 5 廊道，廊道宽b= 4.5 m
单组反应池长度L＝A单/B= 3.2 m
校核宽深比b/h= 1.00 1~2
校核长宽比L/b= 0.72 5~10
反应池超高取 1 m，曝气池总高度H= 5.5 m

6、进出水口设计
（1）进水管。
单组反应池进水管设计流量Q1＝ 0.012 m3/s
进水管设计流速v1= 0.8 m/s
进水管管径d1= 0.136 m 取d1= 150 mm
校核管道流速v=Q/A = 0.655 m/s
（2）回流污泥管：
设计流量Q2=Q= 0.012 m3/s
污泥回流渠道设计流速v2= 0.8 m/s
渠道断面积A＝QR/v2= 0.014 m2
回流污泥管管径d2= 0.136 m 取d1= 150 mm
校核流速v= 0.655 m/s
（3）进水井
进水孔过流量：Q’＝（1+R）×Q/n＝ 0.046 m3/s
孔口流速v’= 0.6 m/s
孔口过水断面积A’=Q’/v’= 0.077 m2
进水孔尺寸取为： × m
进水井平面尺寸取 × m
(4)出水堰及出水井
矩形堰流量公式：
出水流量Q3= 0.093 m3/s
堰宽b= 4.5 m
堰上水头H= 0.050 m
出水孔孔口流速v3= 0.6 m/s
孔口过水断面积A3= 0.154 m2
孔口尺寸取为 × m
出水井平面尺寸取 × m
(5)出水管。
反应池出水流量Q5=Q2＝ 0.046 m3/s
管道流速v4= 0.8 ms/
管道过水断面积A4= 0.058 m2
出水管管径d4= 0.271 m 取d4= 300 mm
校核管道流速v= 0.655 m/s
7、曝气系统设计计算
设计需氧量AOR=碳化需氧量+硝化需氧量-反硝化脱氮产氧量＝
(去除BOD需氧量-剩余污泥中BOD氧当量)+(氨氮硝化需氧量-剩余污泥中氨氮的氧当量)
- 反硝化脱氮产氧量
（1）碳化需氧量D1： 253.77 kgO2/d
(2)硝化需氧量D2＝4.6Q(N0-Ne)-4.6×12.4%×PX= 163.26 kgO2/d
（3）反硝化脱氮产生的氧量D3＝2.86NT＝ 61.47 kgO2/d
（4）总需氧量AOR＝D1+D2-D3＝ 355.57 kgO2/d＝ 14.82 kgO2/h
（5）最大需氧量AORmax=KzAOR= 462.24 kgO2/d＝ 19.26 kgO2/h
去除1kgBOD的需氧量＝ 1.48 kgO2/kgBOD5

（6）标准需氧量
氧总转移系数α＝ 0.85
氧在污水中饱和溶解度修正系数β＝ 0.95
曝气池内平均溶解氧浓度C＝ 2 mg/L
所在地区大气压力p= 91200 Pa
因海拔高度不高引起的压力系数ρ＝p/101300= 0.900
曝气池水深H= 4 m
曝气头距池底距离 0.2 m
曝气头淹没深度＝ 3.8 m
曝气头处绝对压力pb=p+9800H= 138540 Pa
曝气头氧转移效率EA= 20%
气泡离开水面时含氧量Qt= 17.54%
夏季清水氧饱和度CS(25)= 8.38 mg/L
Cs(20)= 9.17 mg/L
冬季清水氧饱和度Cs(10)＝ 11.33 mg/L
曝气池内平均溶解氧饱和度 9.12 mg/L
夏季平均标准需氧量SOR(25)= 24.48 kg/h
最大时标准需氧量SORmax= 31.83 kg/h
夏季平均空气用量QF(25)＝SOR(25)/0.3/EA= 408.01 m3/h= 6.80 m3/min
最大空气用量Qmax= 530.42 m3/h= 8.84 m3/min

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