连续刚构桥的适用范围PC连续刚构桥主跨跨径超过200m后，不仅主梁因梁高较大导致恒载过大、受力不好，而且经济指标也不好。主跨超过200m时，PC部分斜拉桥（也称矮塔斜拉桥）优于连续刚构桥，因为其主梁根部高度约为连续刚构桥主梁根部高度的一半，桥梁景观也较好。主跨在200m～300m之间，应首选部分斜拉桥。即使跨径在150m～200m之间时，也应对这两种桥型进行比较，择优选用。 以上系指按三跨对称布置的连续刚构桥或部分斜拉桥。当为两跨等跨布置时，则成为单T刚构桥或独塔部分斜拉桥。单T刚构桥的跨径一般不宜大于130m；两跨部分斜拉桥适用跨径为100m～180m。
PC连续刚构桥主跨跨径超过200m后，不仅主梁因梁高较大导致恒载过大、受力不好，而且经济指标也不好。主跨超过200m时，PC部分斜拉桥（也称矮塔斜拉桥）优于连续刚构桥，因为其主梁根部高度约为连续刚构桥主梁根部高度的一半，桥梁景观也较好。主跨在200m～300m之间，应首选部分斜拉桥。即使跨径在150m～200m之间时，也应对这两种桥型进行比较，择优选用。
连续刚构桥为高次超静定结构，温度与砼收缩、徐变将产生次弯矩。当主墩较矮或抗推刚度较大时，对纵向地震影响不利，在墩顶还会出现较大的拉应力。需要利用桥墩较小的抗推刚度（双壁墩bh3E/（2L3））来降低上述次弯矩。一般情况下，墩身高度宜大于主跨跨径的1/10，否则应采取措施降低次弯矩。例如：
主跨190m华南大桥，主墩墩身高度为11m，东明黄河大桥主墩高度9.1m～12.3m；某城市立交桥，跨径为36+58+90+58m，主墩高度为7.25m～8.18m；湖北翟家河大桥，跨径为85+160+85m，两个主跨高度分别为16m和95m。
设中跨为L，边跨为L1及L2。L1＝ L2时为对称布置，L1≠L2时为非对称布置。正常情况下，一般可取L1＝/L（及L2 /L）=0.52~0.60较为合适。边跨大或小各有利弊，分述如下。
⑴ 边跨现浇段长度较短，对施工有利。当边墩台较高时，可用导梁、托架或挂篮前推作为支架，现浇段可以不用落地支架。
⑵ 边跨主梁端附近主拉应力较小，对防止箱梁腹板出现斜裂缝有利。
⑶ 边跨满布活载，中跨空载时，对中跨受力有利。
⑷ 当中跨长度一定时，边跨较小，则主桥长度较短。
边跨较小的缺点
⑴ 边跨过小时，如边支承出现负反力，需采用拉压式支座或在边跨主梁内加配重的措施，边墩台的受力不好。
⑵ 边跨较小时，主墩靠岸一侧的单柱轴力较小，另一单柱轴力较大。故外立柱的偏心距大，将产生较大拉应力。但可采取下述措施克服这个缺点：
两跨T构多采用等跨布置，对结构受力有利，也方便进行对称施工。例如贵州省贵毕公路小阁丫大桥，跨径138.1+138.1m。0号梁段长16m，挂篮悬浇梁段长度为110.5m（一侧）靠桥台16.6m长为现浇梁段，合拢段长3m。
有时受地形限制，也可以采用不等跨布置。小跨与大跨跨径之比，不宜过小，否则对桥墩受力不利。一般宜大于0.8。例如贵州省崇遵公路两岔河大桥，由于某种特殊原因，跨径为132m+126m。小跨与大跨之比0.955。0号梁段长16m在托架上现浇，2×105.5m用挂篮悬浇施工，先合拢小跨端部12.5m梁段，然后再将大跨悬浇一个4.5m的梁段，最后浇筑大跨合拢段（亦为现浇段）长14m。
两跨T构，由于悬臂浇筑施工过程，悬臂长度大，主梁根部负弯矩大，导致主梁梁高较大。在三跨正常布孔其中跨跨径与两跨T构跨径相同的情况下，后者主梁根部高度约为前者的1.6倍。所以，如果桥长相等，后者往往造价较高。对于两跨T构方案，要注意进行经济技术分析。
四跨或四跨以上，可以对称布置，也可以非对称布置。中间1跨或几跨为主跨，跨径相等。边跨跨径一般逐渐减小。相邻两跨如跨径不等时，小跨与大跨之比，正常情况下不宜小于0.52。上限则比较灵活，有的桥达到0.8。以下是几座四跨或四跨以上连续刚构的孔跨情况，可供参考。
四川省泸州长江二桥，孔跨布置为145m+252m+54.75m，小边跨箱梁通过5.25m长的合拢段与桥台刚性连接。按锚碇桥台设计，布置18根方形锚桩，通过设在锚桩内的竖向预应力束将桥台可靠地锚于基岩中。桥台长26m，与箱梁结构一致，两端加隔板，箱内用浆砌石填心，小边跨的纵向预应力束锚于台尾。桥台为三向预应力结构。桥台构造见图1。
贵州省关兴公路落拉河大桥，孔跨布置为40m+166.5m+97m。40m小边跨采用大截面等高度箱梁，并在梁端布置4排预应力锚杆。锚杆用32精轧螺纹钢筋，锚入基岩内10m，在梁顶张拉。锚杆纵向间距100cm，横向间距180cm，每根锚杆张拉力320KN。
云南省三界怒江大桥，孔跨布置为55+138+95m，小边跨55m与中跨138m的比值为0.399。设计采取的协调措施是：主桥由一个100m小T和一个176m大T组成，使小边跨端部不出现负反力。小边跨箱梁仍按正常情况进行结构设计。
贵州省思南岩头河大桥，孔跨布置为53.5m+128.5m+92m，小边跨53.5m与中跨128.5m的比值为0.416。设计亦采用大、小T的方式协调内力。小边跨端部为正反力，箱梁按正常情况进行设计。靠小边跨的主墩较矮，墩顶截面出现不大于3MPa的拉应力，布置竖向预应力筋。
国内外已建成的两跨T构桥很少。主要原因是主梁高度大，不经济。贵州省已建成的两座两跨T构桥：小阁丫大桥跨径138.1m+138.1m，主梁根部高度为13.4m，两岔河大桥跨径为132+126m，主梁根部高度为13.4m。主梁根部高度约为L/10。两座桥主梁端部梁高均为4.1m，约为L/34～L/32。
⑴ 云南省三界怒江大桥，孔径为55m+138m+95m，主桥由1个100m的小T和1个176m的大T组成。小T的主梁根部高度为6.5m，大T主梁根部高度为9.5m，中跨跨中梁高为3.5m。
⑵ 贵州省思南岩头河大桥，孔径为53.5m+128.5m+92m。主桥由1个87m的小T和1个170m的大T组成。小T的主梁根部高度为6.25m，大T主梁根部高度为9.5m，中跨跨中梁高为3.2m。
主梁高度的变化曲线，常用的有三种：按二次抛物线变化，按正弦曲线变化和按半立方抛物线变化。
图2表示主梁从根部高度ha变化到跨中高度hb。几种变化曲线主梁高度hj的计算公式如下：
早期的设计多采用二次抛物线变化。近期由于多座连续刚构桥产生腹板斜裂缝，且常出现在L/4附近，为了增大该区段的主梁高度，采用半立方抛物线变化有利于减小主拉应力。但有的论文则认为，从增大底板下缘曲率半径以减小预应力束径向力考虑，建议采用二次抛物线。
顶板厚度
根据箱的宽度和是否布置横向预应力筋，顶板跨中厚度在25cm～35cm之间变化。一般情况下不小于25cm。0号梁段和边跨现浇段梁端的顶板应加厚，一般加厚至50～70cm。顶板两侧的根部要布置承托，其尺寸应根据顶板预应力钢束构造要求确定。
箱梁两侧的悬臂板，其端部厚度一般为15～20cm。当布置横向预应力筋时，多用20cm，根部设置承托，尺寸由顶板钢束构造要求确定。
边跨梁端因设置伸缩缝，顶板厚度（含两侧悬臂板）要满足预埋锚固钢筋的要求。
底板厚度
跨中底板厚度一般取25～35cm。主梁根部底板厚度一般取根部梁高的1/8～1/10。0号梁段底板应加厚，一般取根部梁高的1/6～1/7。边跨现浇段梁端的底板厚度应按端横隔板的构造要求确定。
从箱梁根部至跨中，底板厚度应采用渐变，其变化曲线多采用半立方抛物线或二次抛物线。
腹板厚度
腹板厚度主要取决于布置预应力筋和浇注砼必要的间隙等构造要求。从箱梁根部至跨中，根据跨径的大小，可分为不同厚度的二段或三段。一般在80~40cm之间取值。当腹板内设置下弯钢束和竖向预应力筋时，腹板厚度按构造要求确定。沿纵向腹板厚度不宜突变，可安排在一个梁段内完成渐变。
通常的做法是，在0号梁段对应于主墩墩柱位置布置横隔板，其厚度与桥墩两壁的厚度一致；另外还在边跨支承处布置端横隔板，其厚度可根据边跨跨径的大小，在0.8～2m之间取值。其余梁段不设横隔板。
近年有的连续刚构桥曾发生底板崩裂的事故。当箱梁较宽时，为了减小底板钢束径向力的不利影响，有的设计在主梁跨中布置横隔板。
当边跨跨径较大，箱梁较窄时，为了提高梁端支承的抗扭能力，必要时可将端横隔板延伸至箱外（至腹板的外侧），梁端支承相应移至腹板之外。
所有横隔板都应设孔洞，以保证箱内通道全桥贯通。孔洞大小，应方便管养人员及小型机具通过。
设计原则
在满足抗弯、抗压强度和压杆稳定的前提下，桥墩应具有较小的抗推刚度，使温度、砼收缩、徐变和顺桥向地震的不利影响降至最低限度。
一般多采用双柱式（顺桥向双柱，下同），如图3所示。从已建成的连续刚构桥可以看到，随着主桥跨径和墩高的不同，b、c值变化较大。b值大约在100cm～400cm之间，c值大约在200cm～800cm，个别桥c值达到900cm～1000cm。
当主跨L≥120m时，墩身宜采用箱形断面。箱壁顺桥向厚度一般可取墩柱横向宽度的1/12～1/14；箱壁横桥向厚度，一般大于顺桥向壁厚30～40cm。箱内不设或设置少量横隔板。有的桥为了减小施工阶段的墩身应力，提高稳定安全系数，墩身下段做成实体，上段为箱形断面。实体段的高度视跨径大小和墩高而定。
当主跨L在80m～120m之间时，可采用实体双柱式，顺桥向厚度约为60cm～150cm。墩身断面常用矩形和工字形。
跨径小于80m时，可采用单柱式箱形断面墩身。横桥向墩身宽度a1，一般取等于箱梁的底板宽度a0，即a1=a0。如果主梁箱宽过小，桥墩较高，或者为造型美观，也可使a1＞a0，（a1-a0）大约在150cm～250cm之间，参阅图4。
分析计算表明，施工过程当主梁为T构大悬臂状态时，稳定安全系数最小。当跨径较大，桥墩较高时，为了提高墩身的稳定安全系数，在双柱之间设置横系梁。横系梁的高度一般为100cm～200cm。经计算，如果使用阶段不需要横系梁，可以按临时构件设计，例如用钢结构。全桥合拢后便可拆除。横系梁受力较大，尤其是在两柱发生不均匀变形时，横系梁两端出现很大的弯应力。当两端为铰接时，横系梁对墩柱的稳定无贡献。应采取措施确保横系梁两端承载力满足规范要求，限制砼的裂缝宽度，使之达到刚接状态。
墩身设计参数为双柱的中距S=2e和壁厚b（参阅图3），影响S和b的主要因素是主跨跨径L和墩高H。三滩黄河大桥（78+140+78m连续刚构）设计中，采用有限元计算和参数回归分析，得到以下初步结论：
位于通航河流或有漂流物的河流上的桥墩，设计时应考虑船舶或漂流物的撞击作用。撞击作用标准值及计算方法按《公路桥涵设计通用规范》（JTG D60-2004）第4.4.2条执行。
位于水中或变动水位区域的桥墩应进行抗渗设计。应按《公路钢筋砼及预应力砼桥涵设计规范》（JTG D62-2004）第1.0.10条的规定，根据最大作用水头与墩身砼壁厚之比确定设计采用的抗渗等级。设计应对抗渗砼的配合比及主要技术措施提出要求。
箱梁内应设置贯通全桥的管养、检修通道。进出口尽可能布置在边跨梁端的桥台（或桥墩）上，一般情况下不宜布置在箱梁的底板上。箱内所有的横隔板要设置孔洞，其尺寸至少要满足人员通行。
为了排除施工期箱内雨水，可在箱梁最低处（根部底板上）布置2～4个直径为100mm～120mm的泄水管，竖向贯穿底板。
支座使用寿命远小于箱梁，使用期更换支座是不可避免的。布置支座的墩台，设计时要预留更换支座操作的空间。
