【实例2】湖北武汉市长江干堤浑水漏洞抢险



　　1998年7月29日17时25分，长江水位29.02m （汉口水文站），武汉市汉口长江干堤丹水池堤段，中国石化中南武汉公司油库院内沿江堤桩号50＋300处，距挡水墙脚5～6m处发现一直径15～20cm的漏洞，水柱高3～4cm，旁边还有2个小洞，直径2cm。堤内地面即洞口高程26.5～27m，挡水墙顶高程32.0m。

　　经查阅历史资料，1954年8月24日该堤段曾发生过浑水漏洞险情，洞径在8min内由2cm扩大至30cm左右，并出现两个跌窝。经外填士堵漏、内围堰处理，险情得到了控制。现堤段是1956年在沙石驳岸上修筑的挡水墙，由于年代久，堤质差，又经近几年连年大水浸泡，1998年汛期高水位居高不下，堤身渗漏变形，形成通道所致。

　　1998年7月29日18时，采用围井三级导滤处理，围井直径2m，高0.5m，沙厚0.2m，瓜米石厚0.2m，分口石厚0.2m。19时20分处理完毕后流清水。

　　7月30日11时28分，坐哨发现围井旁出现新的浑水洞3～4处，洞径2～3cm，水柱高20cm左右。同时，墙脚也出现大量渗水。7min后，洞径发展到30～40cm，涌水量加大，导滤料被水冲走，后采用袋装沙石填压，人踩才能压住，压高至1.6m左右才刹住水势。30日12时左右，推开墙外江面的漂浮物，发现距墙2m左右有漩涡。曾在1954年防汛中荣立一等功的离休干部、68岁的王占成同志潜人江中用脚睬探，发现墙外洞口在水面以下1.6～1．7m，洞径lm左右。12时20分，用袋装土40～50袋外堵，效果不明显。12时30分改用毛毯棉絮外堵，每床毯包3个编织土袋下沉，抛7～8床毛毯棉絮后，墙内出水明显减少。13时抛袋结束，用毛毯和棉絮44床，堤内出水基本停止。此时，堤内导滤堆突然下沉0．5m，经加反滤料后稳定。为巩固成果，对堤内有疑点的20m范围铺沙石导滤，并在外江实施袋土筑围。13时20分左右，堤身内坡出现跌窝，下沉0．3m左右，骑堤而建的砖砌围墙下挫裂缝。

【实例3】湖北洪湖市长江周家咀堤段清水洞抢险



　　1998年7月5日～26日11时， 洪湖市长江干堤周家咀堤段，桩号525＋735～525＋800背水坡和背水坡脚出现清水洞群，共11孔。其中:1号、2号孔孔径0.02m，3号孔孔径0.05m，出水量2.4m3/h，出险时外江水位31.21m； 4号孔孔径0.02m，出水量0.6m3/h，7月25日10时出险；5号、6号、7号孔孔径0.02m，7月26日7时出险；8号孔孔径0.03m，7月26日10时出险；9号孔孔径0.02m，7月26日11时出险，出险时外江水位31.78m。出险处堤顶高程33.12m，堤顶宽13m，内外坡比均为1:3，临水侧滩地高移29.92m，滩宽10m，背水侧平台高程28.0m，宽48m，堤内水塘搪底高程24.0m，塘内水深1.6m。

　　1996年汛期，在此堤段附近曾出现过长6m、宽3m、深2m的堤顶跌窝，堤脚出现大量清水洞，距堤脚30m处出现2个浑水洞，判断为白蚁洞所致。这次险情亦属白蚁所致。

　　经反复研究，采取水下抢险措施：

　　（1）1号、2号、4号、5号～9号孔筑围井，直径lm，高0.5m，采用二级导滤，沙、砾石各厚0.2m；3号孔筑围井，直径1.5m，高0.7m，采用三级导滤，砾石、沙石各厚0.2m。

　　（2） 1998年7月26日12时开始构筑粘士外帮以截渗。在桩号525＋720～525＋870，长150m，外帮宽10m，高程34.8m。

　　（3）构筑背水侧围堰长40m，桩号525＋770～525、810，宽8m，高1.5m。抢险处理后，险情稳定，均出清水。2号孔停止出水，其余孔径出水量明显减少。

【实例4】湖北监利县荆江大堤杨家湾管涌抢险



　　1998年8月30日12时，在监利县杨家湾桩号638＋400，距堤脚400m处发现一孔径0.50m的管涌险倩，出沙2m3，涌水高出地面0.20m。堤背水侧原是吹填淤区外缘的一块低洼农田，因地温低，农民弃种，已成沼泽地。历史上曾出现过大型管涌，背水坡脱坡（滑坡）、堤身裂缝等溃口性险情。目前吹填平台已有120～250m宽，平台高程31m。堤顶高程40.24m，顶宽12m。8月17日该段最高水位曾达38.81m。8月30日出险时长江水位37.60m。出险部位高程28.50m。

　　扬家湾大堤堤基为细沙层，70年代以前，出险部位在距堤脚100m范围内，经吹填加宽、加高内辅盖层，险情得到稳定。1998年的水位高，持续时间较长，出现了新的险情。

　　出险后采取的抢护措施有两条：一是围井三级反滤，二是围堰抽水反压。8月30日14时开始做直径5m的围井，高1.1m。具体做法是：先用大卵石填平洞口，消杀水势，再填黄沙0.3m厚，在其上填瓜米石0.25m厚，最后填卵石0.20m厚。围井水位蓄至29.50m。与此同时，对2南沼泽地加做围堰，高程为29.40m，蓄水位29.20m，以防险情转移。17时处理结束，并测出涌水量14kkg/s。20时发现填料周围冒沙，到22时，测得管涌口环形沙带内径为2m，外径为3m，厚为0.05m，出沙量0.157m3/h。上述情况表明采用的抢护措施不当，处理效果不好。当即决定清除直径3m，厚0.3m范围内的反滤料。重新做三级反滤。具体做法是，第一层填黄沙厚0.2m，第二层填瓜米石厚0.2m，第三层填卵石厚0.15m。3日零时完成。但第二天晨6时，滤料周围又出水带沙，测揭出沙量为0.116m3/h。经初步分析，以上二次处理不理想的原因是：管涌口涌水压力过大，将第一层滤料黄纱冲动带出孔口。决定再次返工，重做三级反滤。8时30分开始处理，首先清除直径3.5m，厚0.4m范围内的滤料，然后辅直径3.0m的纱布，以消杀水势，摄着在纱布上做三层反滤，第一层填黄沙厚0.20m，第二层填瓜米石厚0.20m，第三层填卵石厚0.1m，并将围井水位由29.50m升至29.80m，围堰水位升至29.50m，于11时20分处理完华。

　　31日16时观察到出水不带沙，但出浑水。在滤料上有三处下陷，深0.05～0.10m，总面积约1m2分析认为，这是填料空隙的自然调整和补填的石料整平所致。

　　9月1日8时观察，出水已基本变清，但仍有少量的沙和泥，此时出沙主要在一处，也不像以前呈环形带沙。8时30分，对此带纱处（1.5m2）重做三级反滤。至16时出水比8时明显变清，带沙量减少，险情基本稳定。此时长江水位为37.78m。

　　为了判断管涌险情抢护效果，对每天8时的出水量和24小时的带沙量做了测量，现摘录如下(表14-1)。
从观测纪录看,到9月3日险情已完稳定。9月6日的带沙量较前日增加，绝大部分是填进去的滤料沙。分析其原因，瓜米石规格不符，粒径偏大，决定对瓜米石进行筛分，用0.5cm以下的瓜米石铺在黄沙上，厚0.1m,到9月7日管涌险情基本解除。

　　此次管涌险情抢护共耗用沙石料140t，纺织袋25000条，橡胶（直径6寸）虹吸管240m，抽水机械2台套，投入劳力4200人（含武警官兵）。

　　在管涌险情抢护过程中，有以下两个经验教训：①对孔径大，涌水量亦大的管涌，必须解决好涌水压力大的问题。保证第一级黄沙铺垫厚度到位，是保证三级反滤成功与否的关键。②做反滤料的沙石料级配要合理，滤料沙被带出的主要原因是瓜米石的粒径过大，为滤料砂粒径的9～15倍为宜。

【实例5】江西都昌县矾山湖于下堤管涌枪险




　　江西省都昌县湖于下堤南端，每到汛期均发生严重管涌。1998年秋汛前，在堤背水坡16m高程至坡脚外的部分堤段内，平铺无纺土工织物，长300m，宽200m，上压50cm厚沙砾石。1998年9月14日，当翻阳湖水位高19.88m，内湖水位12.88m时，在沙石料滤层区突然出现约100m2的管涌群，而以无纺土工织物处理过的地段都是清水缓缓流出，无任何管涌或其他异常现象。

　　据初步分析，无纺土工织物反滤层的造价比沙石反滤层节省材料费12.9％，省工1/3。利用无纺士工织物消除管涌的围井如图14-1所示。

【实例6】湖北洪湖市长江干堤天门堤段管涌抢险



　　1998年8月21日4时，长江水位32.84m，洪湖市长江干堤天门堤段，在桩号433+650处，距背水坡堤脚60m的水沟中出一孔径约0.3m的管涌，在管涌口形成了直径2m左右的沙堆，其高0.2m左右。该堤段堤顶高程32.90m，堤两侧边坡的坡度均为1:3。临水坡平台高程28.0m，宽30m，背水坡平台高程28.6m，宽35m，沟底高程26.3m，出险时沟内水面高程27.5m。

　　对这一管涌采取了以下抢护措施：

　　(1) 做正反五级反滤层。反滤层面积约6.4m2(直径3m左右)。五级反滤层做法是：第1层卵石0.2m厚，第2层瓜米石0.3m厚，第3层沙0.5m厚，第4层瓜米石0.3m厚，第5层卵石0.2m厚。

　　(2) 在沟两头抢筑围堰蓄水反压，该围堰垂直堤身方向宽40m，顺堤轴线长20m，高1.5m。反压水位28.2m。

　　通过以上抢护措施，管涌险情基本得到控制。

【实例7】湖北洪湖市长江燕窝八十八潭堤段管涌抢险



　　1998年7月22日21时30分，长江水位30.53m。洪湖长江燕窝八十八潭，校号432+310～432+355，在背水坡距堤260m、300m、320m的鱼塘里发生管涌三处。这三处管涌的口径分别为O.55m、0.4m、0.3m。管捅口沙盘直径分别为1.8m、1.5m、1.4m。沙盘高分别为0.5m、0.2m、0.2m。出险处管涌口高程为25.0m，水深2m。该处堤段堤顶高程33.09m。背水坡与临水坡坡度均为1:3。内外平台各宽30m，高程28.0m。平台和鱼塘间为旱田，宽220m。鱼塘尺寸100m×100m。

　　该处壤土厚2m左右，鱼塘水深2m，覆盖层被破坏。在持续高水位作用下发生渗透破坏，形成管涌。先将卵石倒入洞中，厚0.3m，消杀水势。然后分别对三个涌孔抢筑三级反滤层。反滤层第1层沙厚0.5m，第2层瓜米石厚0.5m，第3层卵石厚0.5m。

　　7月25日，长江水位升至31.51m。除上述三个管涌外，在顺堤方向5m处又出现三个管涌，孔径分别为5cm、5cm、10cm。其高程为25.0m。险情发生后采取了围井三级反滤。处理后出清水。险情基本消除。

【实例8】安徽东至县长江杨墩泵站接触冲刷抢险



　　杨墩泵站位于安徽省东至县广丰圩，建于1959年。1995年改建，2孔穿堤涵洞为钢筋混凝土结构，断面3m×3.5m，洞身长65m，底高程9m，细沙地基。1996年5月新泵站基本完成。

　　1996年8月14日凌晨，外江水位16.84m，站前水位11.7m，水位差5.14m，新泵站汇流水箱处向上冒沙冒水，冒水孔直径5cm，且逐渐增大，6时30分，江堤、启闭机、涵箱、机房开始下沉。7时，江堤连同涵箱整体塌陷1.0m，堤身多处裂缝，启闭机房明显倾斜。12时，堤顶下陷3.5～4.0m，沉陷段堤防上口宽30m，下口宽8m，裂缝影响范围65m。启闭机台、机房、竖井等严重倾斜，压力涵箱接头止水拉断。两孔闸有一孔开启高达2.7m，江水携带泥沙呈漩涡状向堤内倒灌，堤内出现3个较大的水柱，约高1m，总流量约60m3/s。

　　省防汛指挥部会同地、县立即制定抢险方案。根据该站周围地形特点，决定在堤内引水渠内另建新坝，做成长170m、宽40m的养水盆。当日23时，二道坝第一次堵口开始合龙。当缺口堵至4m宽时，由于上水位抬高，流速加大，打下的桩断裂，堵口失败。主要原因是准备仓促，备料不足，抢险物料较轻，且堵坝的断面过小，依靠校支撑，难以奏效。在此期间，为堵住漏洞，先后在堤外沉下一条20t的船只，580包大米和用油布包着的上万吨水泥及三只集装箱等，均未见效。

　　抢险指挥部又作重新布置，在大堤塌陷处加高加固，堤外作月堤，在二道坝缺口处打下15根弧形桩，3层梅花桩，每根桩均用钢缆固定在对岸的大树上。同时派港监船拦截江面船只运载石料、黄沙，从安庆调来大量麻袋、块石、碎石等抢险器材，要求附近工厂赶制200个1m3的钢筋笼，供合龙时使用。

　　8月15日11时30分开始第二次合龙，3小时后缺口被封住，二道坝上游水位猛涨，水位差达3m多，梅花桩发生断裂响声，仅十几分钟，二道坝再次被冲垮，缺口重新撕开10m多长。

　　总结上述两次失败的教训，认识到抢险材料是否充分、堵料重量大、开辟抢险道路、加快施工速度是关键，并对堵坝的断面标准、坝体材料及数量、施工程序等作了详细规定。8月18日22时，第三次堵口开始，东西坝均有部队组成的抢险突击队，为尽快形成合龙物料的支撑骨料，先抛下500多块预制板，然后推下40个钢筋笼，其效果明显。为配合下游合龙，上游闸门下1.7m。19日10时，二道堤合龙成功。接着开始闭气，先抛3m宽的袋装碎石和散装碎石，后抛7m宽袋装土，最后抛10m宽散装土。8月27日闭气结束。抢险成功，保证了长江堤防安全。

【实例9】湖北洪湖市长江王家潭堤段滑坡抢险



　　1998年8月20日23时20分，发现在王家潭堤段背水坡有一道明显的裂缝，宽度约1～2cm，并正向外渗水。裂缝所在位置高程约31.19m(吴淞口高程33.27m)。此时长江水位高程32.0m(吴34.08m)。不到1小时，裂缝两侧已出现错动吊坎，靠近堤中心一侧高，远离堤中心一侧低坎。裂缝两侧错动的高差约0.2～0.3m。宽度在2～8cm，长度有68m(桩号485＋440～485＋508)。在吊坎内有大量的明水流动。在吊坎两边有明显的裂缝，其延伸的长度约182m(桩号485＋400～485＋650)，缝宽1～2cm，深1m以上。裂缝两侧错动不明显。

　　出险处堤顶高程32.02m(吴34.10m)，堤顶宽6m，背水坡与临水坡坡比均为1:3。背水坡平台高程26.52m(吴28.6m)，宽20m，堤内无塘。地面高程一般为24.92～25.92m(吴26.5～28.0m)。临水面滩地高程一般为24.42～25.92m(吴27.0～28.0m)，宽度约500m。根据以上出险情况，判断为滑坡险情。

　　裂缝内出现明水流动，背水坡有较宽的平台，堤内无水塘。判断滑坡的主要原因是浸润线过高，堤身饱水，重量增大，强度降低而引起滑坡。

　　该堤段滑坡采取以下措施进行抢险：

　　(1) 迅速排除裂缝内积水。增宽增长导渗沟加速排水。

　　(2) 抢筑外帮截渗，外帮长380m。

　　(3) 在背水坡抢修透水的反压平台160m长和4个土撑，长32m。

　　采取以上抢护措施共用时3.5天(8月20日24时至23日17时)，投入劳力3200人，部队官兵3400名，自卸车100辆，船只15艘。

　　滑坡险情基本得到控制。

【实例10】湖北洪湖市长江青山垸堤段滑坡抢险



　　1998年8月20日23时30分，在洪湖市长江青山垸堤段背水坡，发现两条弧形裂缝。第一条发生在485+420～485＋488堤段，长68m。第二条裂缝发生在485＋550～485＋590堤段，长40m。出险部位都在堤肩以下1.5～2.5m处。裂缝宽1～5cm，缝中明显积有渗水，凌晨1时，险情迅速发展，上述两条裂缝扩大，缝宽扩大至8cm。堤坡下滑，下滑吊坎高10cm，裂缝中渗水不断涌出。此时两条弧形裂缝中间的堤坡也出现了宽达2cm以上的裂缝。在485＋400～485＋600堤段的200m范围内裂缝相连，全线贯通。局部堤坡上的土壤饱和变成泥浆，险情迅速恶化。凌晨3时，两段滑体不断下挫，吊坎陡高增加到12～20cm。此时，485＋600处的裂缝，已向上游延伸，出现了约50m长的断续裂缝，缝宽1～2cm左右。21日8时，第一段严重的弧形裂缝下挫不明显，而第二段滑体下滑吊坎增加到30cm，坡面中部以下的堤坡土壤大部分稀软，一片泥泞，测得裂缝深度达0.5～1.5m，险情进一步恶化。

　　21日11时，在青山段堤段的下游方向485+050～485+070长20m堤段的背水坡，距堤内肩以下2m的部位，也出现了1～2cm的断续裂缝。同时青山垸大堤，从485＋000至485＋850长850m堤段下部的半坡面，普遍散浸严重，渗水量大，有局部地段的堤坡稀软。

　　青山垸堤段顶宽不到6m，堤顶高程34.10m，临水坡坡度1:3，背水坡坡度不到1:3，堤脚宽度比设计宽度少4m。坡面中部凸起，堤身单薄，背水坡平台宽20m，高程28.5m，地面高程27.0m。临水面滩地高程27.5～28.Om，无平台，堤防土质以沙壤土为主。出险时临水面水位34.08m(当地历史最高水位)，超危险水位1.78m。出险原因如下。

　　(1) 水位高，持续时间长。洪湖从7月3日进入危险水位33.17m，至8月20日止，超危险水位历时48天。由于高水位持续时间长，渗压水头高，浸润线不断升高(达32.5～33m的高程，仅比临水面水位低1～1.5m)，土体抗剪强度下降，土体重量增加，最终导致背水坡失稳而引起滑坡。

　　(2) 堤身单薄。该堤设计的堤顶高程为34.70m，顶宽8m，背水坡与临水坡坡度均为1:3。背水坡压台宽30m，临水坡压台宽50m，高程均为29.0m。而现有的堤防欠高、欠宽，坡欠缓，该段堤防堤身单薄，渗径不足，边坡过陡，堤身为沙质壤土，抗渗强度不够。总之，堤防本身的稳定安全系数偏低。这是引起背水坡失稳而滑坡的原因。

　　(3) 滤沟小，导渗差。青山垸堤段于8月12日出现严重散浸，当天只作了一般性的处理，导渗沟的宽深都不足0.3m。因此，随着水位升高，浸润线也相应抬高。8月18日，第六次洪峰来临，做子埝挡水，进一步抬高了浸润线，使堤身稳定性进一步降低，最终导致滑坡。

　　滑坡后，从8月21口起进行抢险。采取了以下4条抢护措施：①抢挖导渗沟，速排渗水。在堤坡上，沿坡脚至滑挫陡坎按垂直于堤防方向挖沟导渗(0.5m×0.5m)，垂直沟间距5m。对两条垂直沟之间渗水不畅处的滑体，另加挖人字支沟，加速导水。垂直沟和人字支沟，均铺满三级反滤沙石料。分界沟中则铺满芦苇。同时，还在背水坡平台上按每10m挖沟一条(0.8m×1.Om)，将流人堤路分界沟中的渗水导出。②抢筑透水压台，导出渗水，降低浸润线，做反压平台，使堤坡趋于稳定。具体做法是，在滑挫堤坡485+420～485＋488和485＋550～485＋590处，分别抢筑长80m和60m，宽5m的透水压台两段。抢筑透水压台前，在做好了三级反滤沟的堤坡堤脚上，全部铺盖芦苇稻草，此后再压盖土料，使透水压台成为从下至上为芦苇0.4m，稻草0.1m，土0.8m的成层透水结构。按以上结构再分三级筑成总高3.3m的透水压台。同时，在485+500～485+550和485+600以上出现裂缝的背水坡，筑顺堤长10m高，高宽相应的透水土撑4座。③抢筑外帮截渗，加大堤身断面，减少渗水量，稳定堤身。即在485+400～485＋650堤段，突击抢筑外帮，其宽10m，高出水面0.3m。④延长外帮，加宽加深导渗沟，翻填裂缝，预防新的险情。在青山垸850m长的严重散渗堤段，组织单独的抢险队，将原来的导渗沟进行加宽加深，以加速滤水，降低浸润线。特别是对紧邻485+400以下100m严重散浸部分，背水坡做三级沙石反滤，临水坡外帮下延100m，宽3m，以防止可能出现新的滑坡。对485+050～485+070出现的断续裂缝也做了两个内透水土撑，加做外帮等相应措施，最后对滑坡裂缝108m的吊坎也进行了清理翻挖，用粘土回填，胶布覆盖，以防止雨水淋灌。青山垸背水坡滑坡抢险堤防剖面见图14－2。经采取上述四项抢护措施后，滑坡体及堤身渗水出溢流畅。21日下午，滑坡堤段浸润线明显下降，背水坡逐步干燥。在透水压台完成后观察，滑体完全终止下滑，滑坡险情基本消除。

实例11】河北吕黎县滦河崩岸抢险



　　滦河在昌黎县全长75km。1995年6月7日～7月15日，在造床流量3000m3/s左右时，昌黎县马良子段出现了严重的崩岸现象，坍去滩地100多米。8月上旬，由于来水较大，洪峰流量达6100m3/s。水流直冲堤脚，小捻劈裂2/3。

　　滦河由山丘区进入平原区后，河床由沙质底床构成。河道宽阔，河势平缓，导致主河槽经常左右摆动，大水时走直线，小水时走弯路。据调研分析，当流量超过5000m3/s时对河床具有调直作用，使河道利于宣泄洪水；当小水在3500m3/s以下时，主河槽摇摆不定，河势具有向左岸移动的趋势。

　　滦河进入昌黎马良子段，在3000m3/s左右流量作用下，主流走弯，靠近左岸。由于右岸此段堤防护岸工程标准较低，在水流直切的情况下，造成对岸滩根部淘刷，形成岸边土体“头重脚轻”之势，河岸坍塌严重，以致小埝毁肩过半。

　　险情发生后，当地组织了护岸抢险队伍。7月27日在滦河流量3000m3/s、滩地坍塌严重的情况下，采用培土、加固堤捻、打桩挂柳等措施，完成打桩挂柳150个树头，险情暂时得以控制。7月30日，滦河洪峰6100m3/s，加之海潮顶托影响，滦河泄水缓慢。随着水位的变动，挂柳失去作用。为护住堤脚，抛投了大量石块、装满土的编织袋等，但由于流速较大，均被水冲走。最后，决定采用大体积钢筋笼内装石块抛投在急流顶冲处防护的措施。开始采用1m×lm×2m的长方形钢筋笼，装满石头后重约2t。试用后发现，这种钢筋笼焊点多、牢固性差。后改用灯笼形鸡窝笼，体积2m3以上。装填石块后，重量大、整体性强、抗冲能力也较强。以吊车吊放，共抛填钢筋笼500多个，总重量1万多吨，有效地控制了崩岸险情。与此同时，还抢修了护岸丁坝，在近10m深的急流中筑起短丁坝3道，总长80多米，制止了险情的扩大，避免了大堤决口。

【实例12】河北保定市南拒马河堤防崩岸抢险



　　1996年8月受台风影响，南拒马河发生较大洪水，流量由8月5日8时的496m3/s，迅即增大为5月20日的1230m3/s，水位也相应地由23.15m提高到24.15m。在持续高水位流量情况下，5日22时南拒马河右岸韩村堤段发生严重崩岸险情。崩岸长50m、宽15m、深5m。由于降雨不断，河水继续上涨，险情扩大，影响着堤防安全。

　　造成崩岸的主要原因是，出险处主河槽内有一道拦水土埝，使洪水主流偏离主河槽冲向左岸。在洪水流量迅速增大时，对堤防破坏作用显著增强。

　　为了制止险情的发展，组织了抢险队在塌方上游打桩截流，以减轻洪水对塌方口的冲击。打下间隔80cm，长35m的两排木桩，并在木桩上捆绑上树枝，“挂柴缓溜”。此外，以百余公斤重的装土草袋封堵塌方口，以避免险情扩大。经过近8小时奋战，一道土袋防护堤坝筑成，塌方口全部被封锁。同时，还组织力量清除了阻水土地，将洪水引人主河槽。

　　通过上述措施，险情排险，大堤安全得以保证。

【实例13】河北漳河陈村段堤岸坍塌抢险



　　河北省临漳县陈村河段主流顶冲堤岸，使大堤坍塌，采用编织土工织物、尼龙绳和编织袋等三种材料组成的抢险排体进行抢险处理。

　　按坍塌的长度、淘刷深度和堤防高度确定共铺设6块抢险排体，护坡总长77m，如图14-3所示。

　　软体排体的制作步骤是：
(1) 用封包机GK9一1或GK9—2缝制排体底布。底布宽～810m，长12～15m。

　　(2) 排体底布下缘缝成Φ40cm的压载横枕，枕长12～15m，横枕与底布合为一体，其两头敞口，供装土用。

　　(3) 在排体底布与横枕两端边缘处，上下对应缝上两Φ5mm护枕绳，其中一根与排体底布局部连接；另一根在横枕上面与枕轴线平行，并在其上，每隔20cm缝接一根Φ2mm、长25cm的细绳，待横枕装土后，使土枕上端与排体底布上的Φ5mm的绳接扎起来。

(4) 在排体底布两侧和中间缝制等间距的4条Φ60cm、长10m的编织布纵向压载土枕，两侧的纵向土枕每隔30～50cm与排体底布缝成一体。

　　(5) 为了增加排体的抗拉强度和固定排体的沉放位置，各纵向土袋的上下分别缝上Φ5mm的纵向拉筋绳，并将这些绳兜过横枕底部。

　　(6) 在排体上端缝上Φ10mm的挂排缆绳。纵向拉筋绳和挂排缆绳预留一定长度，以便挂排时与岸桩联结。

　　(7) 用于抢险排体的上游侧，靠横枕处缝一根Φ5mm的定位引绳(或叫横向拉筋绳)。排体下游侧沿纵枕缝制一条宽60cm的编织布条，供多排沉放搭接，见图14-4。

　　该堤岸坍塌抢护方法如下：

　　(1) 在险工险段上展开抢险用排体。

　　(2) 往横枕内装土。抢险队伍由40～50人组成，分为两组，从两端同时向袋内装土，边装土边抖动，使袋内土装实，同时用Φ2mm细绳捆扎，其间距约20cm。

　　(3) 滚排成捆。抢险队员站到横枕一例，齐力滚动排体使卷成捆，然后将排捆移至临河坡堤肩处，以待沉排。

　　(4)打挂排桩。在对准纵向压载土枕的堤顶上打6根木桩，桩顶高出堤面30～40cm，将纵向拉筋及缆绳拴在桩上。挂排引绳松紧要适当，使排体沉好后其上缘超出水面0.5m。

　　(5) 沉排护险。抢险人员站到排捆一侧，面向迎水面，齐力往下推滚排体，并用助沉工具推动使其下沉到预定位置，同时在上游侧牵动横向拉筋绳使准确就位。
6) 往纵向压载土袋内装土。抢险人员分成四组，上游侧纵向土枕应先装土，依次往下游土袋内装土。纵向压袋装土完毕后，抢护工作结束。

　　铺设排体时应注意，铺放第一块时，必须使排体达到坍塌段的上游不小于5m，并注意防止排体下部被淘刷。如发现排体脚部有冲刷坍塌，应及时放松挂排缆绳，使整个排体下滑，覆盖住坍塌部位。纵向压载也要逐渐加高到水面以上0.5m。
在本工程中，排体铺好后，当漳河河道下泄200m3/s流量时，迎流顶冲的游流上移到护岸排上，不到半天河床被刷深4～5m，排体和柳石箱连接处(图14－4)由于漩涡淘刷，有两块排体宽22m的下游端的土坡被淘空，局部塌入水中，此时排体依然起到对堤岸的保护作用。其余4块排体经局部补充加载后，在流速2m/s的冲刷下仍稳定无恙，保住了堤岸。上述局部加载是用长6m(或更长)，Φ60cm的长土袋(图14-4)，一端缝合，另一端敞口，并在土袋两端各1m处缝一根Φ8mm的塑料绳，绕过土袋予以固定。在岸边定位时土袋可竖向并列，也可顺坡滚下，陈村堤岸坍塌抢险时就采用了这种方法。

【实例14】湖北石首市长江调关以下堤段漫溢抢险



　　湖北石首市长江调关以下堤段设计堤顶高程38.60～39.50m，1954年最高水位超1m，堤面宽5.5～6m，内外坡1:3，堤身5.6～7m。石首河段按照50年一遇或80年一遇大水的泄洪能力为38500m3/s。1998年第6次洪峰经过石首段的流量为46900m3/造成下顶上压,立位屡创新高，造成了子堤作为抵御特大洪水最后屏障的局面。调关以下共4次抢险加高加固子堤。

　　6月26日，根据市防指的要求，动用民工2万人次，历时2完成土方2万多立方米，抢筑一道顶宽0.5m、高0.5m、底宽1.5m的子堤。7月18日，长江第二次洪峰安全经过调关。第三次洪峰预报调关水位将达39.0m，部分堤段子堤将挡水，子堤必须加高至0.8m，顶面宽加至0.6m，底宽加至2m。7月26日长江第三次洪峰顺利通过通过调关，洪峰水位39.0m，干堤鹅公凸段400m子堤挡水。

　　7月29日获悉长江第四次洪峰将于8月9日左右到达调关，将达39.80m，子堤再次加高到1.2m，顶面宽1m，底宽2.5m。8月9日8时，第四次洪峰通过调关，洪峰水位39.76m，子堤挡2～0.6m。由于高水位持续浸泡时间长，在第五次洪峰到来之前，又对全线子堤进行了加固。8月13日19时，调关水位39.74m水们仍在缓慢上涨，长江第五次洪峰尚未通过，上游更大的第六次洪峰已经形成，预报水位将达40.40m。3万多军民奋战两昼夜，抢运土方近10万m3，子堤再次加至高1.7～2.2m，顶面宽1.5～2.2m,底宽2～4m。8月17日11时经上游水库成功调节错峰后的长江第六次特大洪峰抵达调关，洪峰水位40.10m，子堤挡水深度0.5～1.2m。

　　1998年长江长江干堤调关以下全线漫溢的成功抢护是建立在科学预测、科学决策、劳力及器材充足的基础上的。同时子堤质量也是十分重要的。调关以下全线子堤成功挡水13天，部分堤段子堤挡水37天，最深挡水达1.2m，实践证明子堤质量过关，其主要做法如下：

　　(1) 子、母堤的有效衔接。母堤为沙石堤面，透水性强。所以，一是消除母堤外肩草质和沙石层，降低透水性；二是适当加宽子堤，延长渗透；三是子堤层层捣实(木桩捣、踩)。

　　(2) 新旧土体的有效结合。子堤加高加固时，新旧土体间容易出现较大缝隙，留有隐患。所以，一定要消除旧土体表面覆盖物及其土表层，用湿度相近的疏松泥土与新土体结合，避免新旧土体间出现缝隙，减小渗水。

　　(3) 子堤防浪。调关全段子堤临水面大多由7～12层编织袋层层错开垒成，防浪作用良好。有些重点堤段，风大浪高，子堤很容易被淘空，所以又采用了两种防浪措施，一是覆盖土工布或油布等，二是打桩固枕(柴枕、柳枕)。

【实例15】内蒙古江桥嫩江堤段风浪冲刷抢险



　　嫩江半拉山扬水站西(嫩江20+000～20+700及23+162～24+960段)，1998年7月2日，第一次洪峰流量7480m3/s，北风7级，浪高1.5m，该堤段冲淘严重；8月7日流量8070m3/s，东北风6级，浪高1.2m，洪水冲刷堤坡严重；8月14日，嫩江江桥站峰顶142.37m，西北风7级，浪高1.5m，大堤临水坡被洪水沟失2/3，直接危及大堤安全。

　　造成险情的原因：一是堤坡面为土体，无抗冲刷能力，嫩江23+300～24+400段虽有护石，但水位超过护石面，上部堤面均为土体；二是洪水流量大，水位高，加之北风、西北风、东北风，风力6～7级，浪高1.2～1.5m，风向直对大堤。

　　抢险措施为，每隔lm打1根木桩，上捆柳把、柳条包，做防浪隔离带，在被淘刷堤坡处沉铺土工布作面层，用卵石袋对堤坡进行护砌(坡比1:3)。采取此措施后有效地控制了风浪对堤坡的冲刷。

实例16】湖北赤壁市长江柳山堤段跌窝抢险



　　1998年7月28日凌晨5时35分，赤壁市长江柳山堤段桩号2+000处堤顶出现跌窝，直径2m，深2～2.5m；8月3日14时38分，在桩号0+020处堤顶出现跌窝，直径1.5m。两洞相连，平均深度2.5m。出现两次跌窝后江水迅速内渗。

　　1998年7月24日在桩号2+000高程为30m处的堤腰出现直径为0.3m的深水大漏洞，在高程27.6m的堤脚下出现直径为0.25m的深水大漏洞，涌流含沙浑水，跌窝系漏水洞冲刷带走堤土所致。

　　在出现漏水洞后采用了堤身填土外帮，背水侧采取反滤导渗。对跌窝采取排渍水、清淤泥、填粘土、层土层硪夯实的处理方法。

　　经过以上处理，险情排除。

【实例17】江西九江市长江城防堤决口抢险



　　九江市长江城防堤决口处位于九江段4～5号闸之间，堤外(迎水面)是一片河滩地，事故发生时水深约3m，长江水位22.83m。紧靠城防堤后有一个深水塘(由古河道形成的)，面积约0.33km2，事故发生时水塘水位约19m。决口段城堤主要由钢筋混凝土防洪墙、土堤和堤脚浆砌石挡墙等组成。

　　1998年8月7日12时50分，发现堤脚水塘冒水，有3个泡泉冒浑水，水柱高20cm，直径约10cm，随即用沙包堵压未压住。13时12分，又发现干堤迎水面离堤脚8～20m的江面有3个漩涡，险情继续扩大。至13时40分，干堤顶部发生坍塌，直径约2m，江水随即从坍塌处涌出，干堤被冲毁，形成一个宽50m的大决口，决口处的流量为300m3/s，流速为3m/s，水位落差3m多。

　　出现溃口的原因是多方面的，有关专家正在调查分析。

　　堤防溃决后，在广大干部群众奋力拼搏下，仅用5天时间，堵口合龙成功，又用8天时间完成了决口封堵段的加固和第3道防线的修筑，夺取了决口封堵的全胜。

　　这次堵口工程的实施方案由三道防线组成。第一道防线是应急措施，起降低流速、减少流量和为修筑第二道防线创造施工条件的作用。主要措施是在决口处沉船，在沉船的外侧抛投袋装碎石、沙包、粮食、钢筋笼，打木桩和钢管桩等，形成了一个长200m，宽2m，高4m的半月形围堰。第二道防线是利用钢木土石组合体、袋装碎石后战堤和水中抛土闭气三项工程技术措施，使封堵段干堤完成闭气，几乎滴水不漏。第三道防线是采用袋装粘土，形成长430m，顶宽2.5m，底宽8m，高3.5m的土堤和在迎水面加防渗土工布技术，巩固了第二道防线，加大了干堤的安全度。

　　堵口工程完成后，在专家组初验的基础上，堵口指挥部对整个堵口抢险工程进行了全面验收。验收结论为：符合设计要求，工程质量优良。

【实例18】湖南安乡县洞庭湖区安造垸决口抢险



　　安造垸位于安乡县，是洞庭湖区11个重点确保垸之一。1998年7月24日12时，松滋河安乡水位达40.46m，超历史最高水位0.74m。同日20时，安造大垸安乡县棉纺厂堤段发生严重管涌。经抢险，但未能控制险情。21时30分，34m长堤身整体下沉1.5m，洪水漫堤涌入垸境内，溃口迅速发展到120m宽。

　　安造垸溃决后，抢筑了二道防线，保住了县城安全。考虑到堤后洪水灾害情况十分严重，必须立即封堵。从7月27日起进行堵口复堤。前期采用立堵的方法快速进占，用卵石、块石料万余吨。以后，在合龙前水深流急的情况下，将沉船封堵改为用大型立吊，在强力加固堤头的基础上，把卵石、块石装入2～3m高的钢筋三角笼内抛填合龙。

　　8月11日口门已经堵复。按溃口前原大堤轴线取直线原址恢复，堤顶高程41.5m，堤顶面宽8m，临水坡1:2.5，背水坡1:3，冲坑采用挖泥船吹填，吹填至高出地面高程1m。临水坡脚修筑2m高的挡土墙，并形成5m宽平台。

参 考 文 献

1 国家防汛总指挥部办公室组编．防汛手册．北京：中国科学技术出版社，1992
2 国家技术监督局，中华人民共和国建设部．(GB50286-98)堤防工程设计规范．北京:中国计划出版社,1998
3 董哲仁主编．堤防除险加固实用技术．北京：中国水利水电出版社,1998
4 国家防汛抗旱总指挥部办公室编．防汛抢险知识读本．北京:科学普及出版社,1998
5 本书编委会．土工合成材料工程应用手册．北京:中国建筑工业出版社,1994
6 胡一三．中国江河防洪丛书.黄河卷．北京：中国水利水电出版社,1996
7 中华人民共和国水利部.(SL260-98)堤防工程施工规范.北京:中国水利水电出版社,1998
8 中华人民共和国水利部.(SL/T225-98)水利水电工程土工合成材料应用技术规范.北京:中国水利水电出版社,1998

自己:lol 长长见识