我在计算反硝化池容时，发现新规范中对排出生物反应池系统的微生物量△Xv用的公式是△Xv＝yYtQ（So-Se），其中Yt—污泥产率系数（kgMLSS∕kgBOD5），宜根据试验资料确定。无试验资料时，系统有初次沉淀池时取0.3，无初次沉淀池时取0.6～1.0；也可以通过条例说明中的图表，通过泥龄、温度来进行选择。y—MLSS中MLVSS所占比例；根据Yt的定义，△X＝YtQ（So-Se），所以△Xv＝yYtQ（So-Se），应该可以理解为排除生物反应池系统的VSS，
我在计算反硝化池容时，发现新规范中对排出生物反应池系统的微生物量△Xv用的公式是△Xv＝yYtQ（So-Se），其中Yt—污泥产率系数（kgMLSS∕kgBOD5），宜根据试验资料确定。无试验资料时，系统有初次沉淀池时取0.3，无初次沉淀池时取0.6～1.0；也可以通过条例说明中的图表，通过泥龄、温度来进行选择。
y—MLSS中MLVSS所占比例；
根据Yt的定义，△X＝YtQ（So-Se），所以△Xv＝yYtQ（So-Se），应该可以理解为排除生物反应池系统的VSS，
在排水工程下册中，对VSS的定义是包括三个部分：①具有代谢功能活性的微生物群体Ma；②微生物能源代谢、自身氧化的残留物Me；由原污水挟入的难为细菌降解的惰性有机物质Mi。这个解释其实与德国ATV标准是一致的。
所以我认为如果是计算对排出生物反应池系统的微生物量的话应该是Ma，这部分的计算应该是用排水手册P370的例题中的公式：YQ（So－Se）/（1+Kdθ），这与规范中计算剩余污泥中的公式 （6.10.3－2）：△X＝YQ（So－Se）－KdVXv＋fQ（SSo－SSe）的YQ（So－Se）－KdVXv这部分是一致的；
我在计算反硝化池容时，发现二者的差别很大，手册中的计算约是规范的一半，这对反硝化的池容影响很大！
不知道大家在计算时是如何考虑的？？
12楼
请问11楼，你在计算需氧量时，两种方法偏差有多大（指《活性污泥工艺简明原理及设计计算》与规范）？？
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13楼
这方面的事情我老师说过，但始终没有想明白
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14楼
具体没比过，大约20%左右，取个中值即可，但也要给自己留一些余量。
这反面的事情全国的专家还存在一些分歧，主要是没有一个机构愿意用实际的污水作试验的，提出我国污水的典型参数。
我知道的是：如得立满等一些大公司，对于给定的水质每个工程都要做小试，以确定最佳的参数！
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15楼
还是来一个具体的实例吧
一个4万m3/d的生化池：
进水（基本上为生活污水）
CODCr（mg/L） 280
BOD5（mg/L） 180
SS（mg/L） 200
NH3-N（mg/L） 25
TN（mg/L） 40
出水按照一级B，
混合液浓度X取 4000
已知冬季水温T＝ 12℃
夏季按照25℃
Ls＝0.094 kgBOD5/kgMLSS·d（按照BOD的去除负荷）
缺氧区 2.15
好氧区 8.00
泥龄12.5d，
利用规范求得需氧量为6059kg/d
利用《活性污泥工艺简明原理及设计计算》求得13948kg/d
相差的很大！
请楼上的来看看！
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16楼
4万是水量吗？那池容是多大？
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17楼
厌氧区 2167
缺氧区 3583
好氧区 13333
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18楼
最近时间不多，希望你把设计参数说全一些，咱们共同学习。
顶起，别沉了
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19楼
说明一点，《活性污泥工艺简明原理及设计计算》计算求得13948kg/d，已经考虑了BOD及氨氮的冲击负荷，故为最大曝气量，利用规范求得的需氧量6059，若考虑水量及BOD的冲击负荷，可以×1.25，即为7500kg/d左右，但这与13948相差还是比较大！
其实两种算法的差别我也知道，一方面就是对于△Xv的计算，另一方面是《活性污泥工艺简明原理及设计计算》 中对氨氮的需氧量是尽可能的将全部的氮都转化为硝氮，所以计算需氧量增加了很多！我在想需不需要这样考虑！对于后者方面，我感觉即使不考虑氨氮尽可能的将全都转化为硝氮也是可以的，即使是这样依旧可以保证在大部分时间内达到这种效果，再进水水量与水质都偏高时还能保证出水氨氮达标排放！另一点，如果这样做会提高反硝化的速率，那也就是说是不是可以减小反硝化的池容！
楼上的还需要哪些参数！
我基本上都列出来了！
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20楼
怎么没有其它人加入讨论！顶一下！
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21楼
我也算了一下：你按规范算的结构和我差不多（泥龄12.5天），但是按周雹的算法我得到10236kg/d（两个都是按平均流量）
硝化耗氧5484
反硝化2288
BOD的耗氧7040按表2-4取值
建议你按泥龄14天计算，我感觉负荷有点高。
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