我在计算反硝化池容时，发现新规范中对排出生物反应池系统的微生物量△Xv用的公式是△Xv＝yYtQ（So-Se），其中Yt—污泥产率系数（kgMLSS∕kgBOD5），宜根据试验资料确定。无试验资料时，系统有初次沉淀池时取0.3，无初次沉淀池时取0.6～1.0；也可以通过条例说明中的图表，通过泥龄、温度来进行选择。y—MLSS中MLVSS所占比例；根据Yt的定义，△X＝YtQ（So-Se），所以△Xv＝yYtQ（So-Se），应该可以理解为排除生物反应池系统的VSS，
我在计算反硝化池容时，发现新规范中对排出生物反应池系统的微生物量△Xv用的公式是△Xv＝yYtQ（So-Se），其中Yt—污泥产率系数（kgMLSS∕kgBOD5），宜根据试验资料确定。无试验资料时，系统有初次沉淀池时取0.3，无初次沉淀池时取0.6～1.0；也可以通过条例说明中的图表，通过泥龄、温度来进行选择。
y—MLSS中MLVSS所占比例；
根据Yt的定义，△X＝YtQ（So-Se），所以△Xv＝yYtQ（So-Se），应该可以理解为排除生物反应池系统的VSS，
在排水工程下册中，对VSS的定义是包括三个部分：①具有代谢功能活性的微生物群体Ma；②微生物能源代谢、自身氧化的残留物Me；由原污水挟入的难为细菌降解的惰性有机物质Mi。这个解释其实与德国ATV标准是一致的。
所以我认为如果是计算对排出生物反应池系统的微生物量的话应该是Ma，这部分的计算应该是用排水手册P370的例题中的公式：YQ（So－Se）/（1+Kdθ），这与规范中计算剩余污泥中的公式 （6.10.3－2）：△X＝YQ（So－Se）－KdVXv＋fQ（SSo－SSe）的YQ（So－Se）－KdVXv这部分是一致的；
我在计算反硝化池容时，发现二者的差别很大，手册中的计算约是规范的一半，这对反硝化的池容影响很大！
不知道大家在计算时是如何考虑的？？
2楼
对需氧量得计算也有一定得影响，但我感觉计算需氧量是第一部分BOD得需氧量是需要用△Xv的，而不仅仅是排出的生物量，而后面氨氮和硝氮中应该用排出的生物量！
怎么没有人关注！
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3楼
你的问题比较复杂，只能简单的说一说：在污水处理模型中，污泥产率系数不仅和BOD有关系，还和进水的SS、以及泥龄有关系，所以反应池系统的微生物排出量以MLSS衡量更准确，规范中是为了延续原来的设计思路，（y—MLSS中MLVSS所占比例）y的意义不大。
德国ATV规范中有污泥产率系数的算法。
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4楼
我想讨论的重点是再计算反硝化池容的时候，部分氮通过排泥去除了，这部分氮是0.12△Xv，其中△Xv是只总的排出的VSS，还是排出的生物量Ma？？
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5楼
来看看
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6楼
氮是占干细胞重量的12-12.5%，如果按这个算氮的去除量复杂一些，因为它是利用细胞合成的作用去除氮，还要考虑菌胶团细胞的内源呼吸阶段的再分解。一般去除氮可按100（BOD）：5（氮）：1（磷）的比例计算，它综合考虑了合成和分解的因素，是一个经验数据，比较准确。
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7楼
ATV在计算的时候就是-0.05（So-Se），就是按照100：5：1的比例考虑的，
所以我个人感觉新规范中△Xv＝yYtQ（So-Se）这个公式不妥，它包括了：①具有代谢功能活性的微生物群体Ma；②微生物能源代谢、自身氧化的残留物Me；由原污水挟入的难为细菌降解的惰性有机物质Mi这三部分。
造成△Xv计算偏大，导致反硝化池容偏小，还有需氧量偏小！
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8楼
我算需氧量一般是按规范算一遍，按其他方法算一遍（如ATV规范），按动力学算一遍。
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9楼
hehe，我按照ATV计算出来的需氧量比规范大一倍，不知道楼上的计算有没有这个问题？？
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10楼
ATV计算的需氧量偏大的原因：
我分析主要有三点：
1.剩余污泥的氧的当量按照0.05（So-Se）（即100：5：1考虑），要比规范中的△Xv小的多！
2.在计算氨氮的需氧量时，如果是硝化反硝化工艺，考虑氨氮尽可能转化为硝氮，造成需氧量增加！
3.在计算反硝化返还的需氧量时，却用的是去除的硝氮的量（偏小），返还需氧量偏低。
不知道说的对否？？
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11楼
我试着回答你的问题：
1、剩余污泥的耗氧量和泥龄有着重要关系，还和水中VSS/SS的比值有关系（按规范6.6.18)，实际中很难测出VSS值，而MLSS值是必测的，所以在缺氧计算时不建议用规范的公式，就按ATV的计算即可，或者按周雹的《活性污泥工艺简明原理及设计计算》计算。他们都是计算缺氧区和总池容的比例，比较简单。
2、计算硝化需氧量时，硝化是受泥龄和温度影响的，夏天温度高，但是硝化泥龄短（速度快），冬天相反。所以夏天硝化会很完全，好氧量大，只能按这个来计算，工程中比较安全。可以参照ATV的取值或者周雹的书中表2-4取值。
3、反硝化细菌是异养菌，根据其特性反硝化最不利时是在冬季，此时硝化的效率不高，只能按要求去除的硝氮量来计算反硝化，因为没有多的硝氮。
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