审核过程中遇到的问题

一．次梁是否配置上部通长钢筋：
配置梁上部通长钢筋的目的，是为了满足复杂受力状况的要求（梁跨中截面上部受拉或利用上部钢筋的受压强度）及抗震时的梁延性要求，因此框架梁、剪力墙连梁及有特殊要求的次梁应配置上部通长钢筋，而一般次梁则可不配置，但以下几种特殊情况例外：
1) 对跨中截面需要按双筋截面验算，利用通长钢筋作为受压钢筋；
2) 超长结构，利用次梁上部通长钢筋作为温度筋；
3) 预应力次梁，施工阶段由于反拱引起梁跨中截面受弯。
二．次梁塑性绞的设置：
在工程设计中，经常出现主次梁相交的情况，在次梁的边跨，如果相交点离主梁支座较近或两根次梁相距较近，如按弹性结点计算，次梁会对主梁产生很大的剪扭力，造成主梁超筋。遇到这种情况，我们往往采取以下措施：讲次梁端部结点设为铰接，次梁上部配置构造钢筋，然后按构造钢筋所能承担的弯矩值作为扭矩复核主梁的剪扭配筋（有时也未按实配构造钢筋复核）。
按这种方法计算，次梁的极限强度可以得到保障，但主梁的剪扭承载力会存在隐患。
工程实例：沈阳火车站站房和……，都是边跨框架梁由于有次梁相交，出现大量的剪扭裂缝。
隐患在于：塑性绞的设置，是有前提条件的，条件就是：将按结构力学方法计算机构时塑性绞的转角θd，与构件截面的转动能力θp进行比较，判断结构构件是否能完成预定的内力重分布，当θp≥θd时，构件能完成要求的内力重分布，则可设为铰接，否则不能。
θp=（?u-?y）lp
?u:构件截面达到极限状态时（受压混凝土边缘达到极限压应变εcu）时构件的曲率。
?y：受拉钢筋刚好屈服时构件截面的曲率
Lp：塑性绞区的平均长度，欧洲规范EN1992-1-1:2004中提出：lp=1.2h（h为截面高度），因而次梁截面越大，所需塑性区的长度也越大，越难实现塑性绞。
欧洲规范也提出了不需进行截面转动能力验算的条件，该条件与混凝土等级、钢筋强度、钢筋直径、中间支座弯矩与跨中弯矩的比值有关。
我的想法：根据该条件，在近期内，总结出可供实际工程中使用的技术要求，便于设计时采用。
在此之前，建议大家不要轻易点绞，应通过计算保证主梁的剪扭强度（梁加高、加宽、梁水平加腋等措施）或通过合理的平面布置规避此问题。
关于梁扭矩折减系数的采用：SATWE中的选值为0.4~1.0，但实际工程中，一般达不到最小值0.4。前不久，高兰琴选取了一根梁进行了实际计算，梁截面为250X800，板厚为120，根据混凝土规范中有翼缘梁的公式，计算得出的扭矩折减系数为0.79（以后可补充计算多种情况），因而一般情况下，该值宜取为0.7~0.8。

三．特殊梁板的配筋方式：
在混凝土工程设计中，往往出现一些特殊形式的梁板，如：翻边梁、下挂梁、坡屋面梁、连续跨的板式楼梯，在计算中，我们常采用简化的计算方法，以上翻梁为例，假设梁截面为250X550,翻边200，我们按250X550截面计算，翻边钢筋另外配置，一般锚拉筋为?8@200，上部纵筋构造配为2?12，此种配筋方式，对单跨简支梁而言，问题不大，但对连续梁、框架梁及悬挑梁而言，正常使用状态下梁上部截面的裂缝宽度可能无法满足规范要求。
工程实例：
因为次梁上翻后，即使采用二次浇捣，梁的实际截面为750mm，而梁上部外边缘的纵筋实配是2?12，虽然在高度550mm处配有计算纵筋，但由于计算纵筋离750mm截面中和轴的距离较近，此处的混凝土应变很小，因而其实际钢筋应力将大打折扣，因而如果2?12与打折后的计算上部纵筋之和不能满足梁高为750mm的上部弯矩配筋要求（虽然此时弯矩值小于按550mm梁高计算的弯矩值），则梁支座的上部截面将会出现超过规范限值的裂缝。
在此情况下，希望大家采取以下处理方式：
1） 按翻边后的实际梁高计算配筋；
2） 如未按上述方法，则应适当加大翻边的上部纵筋。
其余特殊梁板，均应按此原则进行配筋计算，即：在混凝土外边缘配置足够的受拉钢筋。

四．网架及其他钢结构的设计；
均应由我们自行设计。
1） 占领设计市场的需要
2） 保证设计安全的需要。网架厂家对设计条件，特别是支座条件不清楚，往往造成设计偏差，影响工程安全。
网架支座一般支承于柱顶，在网架水平推力作用下，柱顶会产生侧向位移，即不能将网架支座的平动变形进行约束，而应将支座处的混凝土柱与网架共同输入计算，真实计算其支座实际变位，否则会对网架计算结果造成不利影响。
现在院里已有MST、3D3S等程序均可计算网架，网架节点图和设计说明均有工程实例，可方便选用。
五．加强技术总结，并实现组内资源共享：
将设计心得（如技术方案比较等）及时总结成文，并经校对审核认可后，存放于\绘图区\一所\结构\技术交流，并通过金慧系统的群发短信功能通知全组人员，这样可提高大家的工作效率。

以上意见，大家如有不同看法，欢迎会后和我直接沟通，谢谢大家。

2008年4月2日