AOA与多段AO工艺生物脱氮除磷性能的比较

摘要：在深圳市福田水质净化厂构建了处理规模为 100m 3 /d 的 AOA 工艺中试系统，详细分析了运行约 6 个月的生物脱氮除磷效果，并与采用多段 AO 工艺的该厂一期工程进行了对比。结果显示，中试系统出水总氮浓度可稳定低于

摘要： 在深圳市福田水质净化厂构建了处理规模为 100m ³/d 的 AOA 工艺中试系统，详细分析了运行约 6 个月的生物脱氮除磷效果，并与采用多段 AO 工艺的该厂一期工程进行了对比。结果显示，中试系统出水总氮浓度可稳定低于 2mg/L ，硝酸盐氮几乎被完全脱除。相对于福田水质净化厂一期工程出水硝酸盐氮浓度约为 6~8mg/L ，在总氮中的占比达 80%~90% ，该工艺显示出了极限脱氮能力。另外，中试在未投加除磷药剂和未配置深度处理设施的情况下，还实现了较好的生物除磷效果，出水总磷浓度稳定在 0.3mg/L 以下。相对于多段 AO 工艺，在相同进水水质和温度条件下 AOA 工艺实现了优异的同步脱氮除磷效果。该中试为 AOA 工艺的工程化应用提供了坚实的数据支撑。

古凌艳，环境工程硕士，高级工程师，注册环保工程师，咨询工程师(投资)，主要从事污水处理厂站技术研究、运营及成本分析工作。

为深入贯彻《中共中央国务院关于深入打好污染防治攻坚战的意见》，实施珠江口邻近海域污染防治行动，生态环境部等六部委于 2022 年 1 月 29 日联合印发实施《重点海域综合治理攻坚战行动方案》。该方案的重点任务之一是实施入海河流水质改善行动，即加强沿海城市重污染海湾入海河流整治，组织制定 “ 一河一策 ” 入海河流治理方案，因地制宜加强总氮排放控制，实施入海河流总氮削减工程。据此，深圳市率先提出《深圳湾水环境提质攻坚行动方案（ 2023 — 2025 ）》，要求深圳河湾流域内的水质净化厂出水总氮浓度年均值须控制在 5 mg/L 以下，对深圳市水质净化厂脱氮提出了更高的要求。

由于缺氧反硝化区前置并配置了硝化液回流，目前广泛应用的 AAO 工艺及其变种工艺存在以下问题：内回流携带的溶解氧破坏了前置缺氧区的缺氧环境，并消耗了部分进水碳源，导致实际反硝化反应时间缩短和碳源利用效率降低；总氮去除率上限受制于回流比，且高总氮去除率要求高回流比，从而增加了能耗。因此，研发经济合理、具有深度脱氮功能的市政污水处理工艺非常有必要。

Gao 等人研发了厌氧 / 好氧 / 缺氧污泥双回流（ SDR-AOA ）工艺，成功实现了低碳氮比污水的深度脱氮。 AOA 工艺为后置反硝化工艺，其原理类似于反硝化生物除磷过程，即在厌氧阶段，微生物将进水中的有机物转化为 Gly 和 PHAs 等形式贮存起来，并在好氧阶段保护好，在后置缺氧阶段作为反硝化碳源加以利用，其中 PHAs 作为电子受体进行反硝化， Gly 用以维持生长代谢。有研究表明，反硝化聚糖菌（ DGAOs ）可在无外部碳源时利用贮存的内碳源进行反硝化。理论上， AOA 工艺将反硝化后置决定了其在碳源充足且停留时间足够长的条件下，能够实现近 100% 的反硝化率。

在福田水质净化厂构建了规模为 100 m ³ /d 的 AOA 工艺中试系统，并与该厂一期工程多段 AO 工艺的运行效果进行比较，结果显示 AOA 工艺在同步生物脱氮除磷效果，尤其是深度脱氮方面，优于多段 AO 工艺，可以作为 AOA 工艺大规模工程化应用的决策和设计参考。

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试验装置与方法

1.1 福田水质净化厂一期工程

于 2016 年建成通水的福田水质净化厂一期工程设计规模为 40×10 ⁴ m ³ /d ，总变化系数 K _z =1.30 ，生化段采用三段式 AO 工艺。生化段总停留时间 (HRT) 为 14.8 h ，厌氧区、缺氧 Ⅰ 区、好氧 Ⅰ 区、缺氧 Ⅱ 区、好氧 Ⅱ 区、缺氧 Ⅲ 区和好氧 Ⅲ 区的 HRT 分别为 1 、 1.8 、 1.8 、 2.3 、 2.3 、 2.8 和 2.8h 。具体工艺流程如图 1 所示。

图 1 福田水质净化厂一期 工程 工艺流程

该厂设计出水水质执行《城镇污水处理厂污染物排放标准》（ GB 18918 — 2002 ）一级 A 标准，排放水体为深圳湾。其 2022 年的进出水水质见表 1 。

表 1 福田水质净化厂一期 工程 2022 年的 进出水水质

mg·L ^-1

根据《深圳湾水环境提质攻坚行动方案（ 2023 — 2025 ）》要求，该厂出水总氮浓度年均值需控制在 5 mg/L 以下。故以此为目标设计了 AOA 中试装置，并与福田水质净化厂一期工程同步运行，以比较其处理效果。

1.2 AOA 中试装置

为研究 AOA 工艺在福田水质净化厂一期工程进水水质条件下的脱氮效果，搭建了一套处理规模为 100 m ³ /d 的 AOA 中试装置，总 HRT 为 15 h ，厌氧、好氧和缺氧区的 HRT 比例为 2:2:4 。采用污泥双回流系统，二沉池污泥分别回流至厌氧区和缺氧区的首端，单个回流的回流比为 75 %~ 100% 。中试装置的工艺流程如图 2 所示。

图 2 福田 水质净化厂 AOA 中试装置 工艺流程

中试装置配备了进出水水质在线监测系统，每 2h 检测一次进出水的 COD 、氨氮、总磷和总氮浓度，同时为生化池配备了过程仪表 —— 安装于厌氧区的 ORP 仪，安装于好氧区的氨氮检测仪、污泥浓度计和溶解氧仪，安装于缺氧区的硝酸盐氮仪、亚硝酸盐氮仪和污泥浓度计。同时，为中试装置开发了自控平台，用于收集展示过程仪表和进出水在线监测系统以及关键设备状态数据，并配置了基于溶解氧和氨氮的双参数工艺自控系统。

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结果与讨论

2.1 污泥接种及培养

接种污泥取自福田水质净化厂一期工程生化池的混合液， MLSS 约为 5600mg/L ，结合此前于深圳滨河和福永两座水质净化厂开展的类似中试积累的经验，控制接种污泥浓度在

4000~5000mg/L ，培养期间好氧区溶解氧控制在 2~3mg/L ，总回流比控制在 100%~200% 。中试装置于 2023 年 4 月 1 日通水，在 4 月 11 日开始取样分析，出水总氮就已达 4mg/L 以下，仅用了不到 2 周时间就顺利完成了污泥培养。

2.2 进出水水质及工艺运行参数

自 2023 年 4 月中旬污泥培养完成，中试装置已稳定运行 6 个月，期间中试装置及福田水质净化厂一期工程（含化学除磷及滤布滤池）的进出水水质见表 2 。

表 2 中试与 福田水质净化厂一期工程 进出水水质和去除率对比

在未投加外部碳源的情况下，中试装置的出水总氮浓度已稳定在 3.5mg/L 以下，最后一个月稳定达到 2mg/L 以下，均值仅为 1.26mg/L （其中硝酸盐氮约为 0.5mg/L ），去除率达 95% 以上。同时，未投加化学除磷药剂且未经深度处理的二沉池出水总磷浓度均值达到 0.3mg/L 以下，实现了较好的同步生物脱氮除磷效果。而在同期福田水质净化厂一期工程的出水总氮和总磷平均浓度分别为 7.66 、 0.10mg/L ，去除率分别为 74.6% 和 97.1% ，但这是在投加了约 20mg/L 化学除磷药剂（ PAC ），并经滤布滤池处理的情况下达成的。统计分析该厂多年来的出水 TN 组成，发现其硝酸盐氮约占 80%~90% ，浓度达 6~8mg/L ，可见其反硝化进行得不够彻底。

中试装置和福田水质净化厂一期工程的运行参数对比如表 3 所示。两种工艺厌氧区的 DO<0.2 mg / L ，缺氧区 DO<0.5 mg / L , 好氧区 DO 分别控制在 1~2.5 、 >2 mg / L

表 3 中试与 福田水质净化厂一期 工程工艺参数对比

2.3 过程变化分析

在中试装置稳定运行期间，多次采样检测分析得到如图 3 所示的沿程 COD 、 TP 和氮浓度，以及考虑污泥回流稀释作用后的去除率均值。

图 3 中试沿程 水质变化 及去除 率

由图 3 可知，厌氧区出现了 COD 大幅削减（约 75% ）和释磷现象（考虑回流水量后，厌氧出水 TP 总量为进水 TP 总量的 3.67 倍），与生物除磷现象非常吻合，实现了大部分进水碳源的胞内转化贮存。经物料衡算，厌氧区仅去除约 5% 的总氮，进水和回流污泥中所含的硝酸盐氮几乎被完全去除，但并未对厌氧释磷造成明显负面影响，推测对进水碳源向胞内转化的影响也较小。同时，有机氮等其他形态氮也有较大幅度的削减，高于氨氮上升幅度，推测是活性污泥同化吸收和吸附共同作用所致。

厌氧区将进水 COD 大量转化至活性污泥胞内贮存后，在较短的好氧区停留时间和较低的溶解氧水平下，其末端上清液氨氮浓度已低至 0.30mg/L ，氨氮转化率高达 98% ，几乎完全硝化。同时总氮也被削减了约 25% 左右，推测部分被活性污泥吸附的有机物在较低的溶解氧水平下作为反硝化电子供体发生了同步硝化反硝化，也可能是在过量吸磷过程中释放的内碳源同时作为电子供体促发了反硝化，即通过反硝化除磷现象实现了一碳两用。好氧区的过量吸磷现象非常明显，好氧出水相比厌氧出水减少的 TP 总量是进水 TP 总量的 3.48 倍，其末端上清液 TP 浓度已低至 0.36mg/L 。

后置缺氧区去除了 58% 的总氮，削减量与硝酸盐氮削减量基本一致，末端上清液的总氮浓度已低至 2.15mg/L ，主要为硝酸盐氮和有机氮等其他形态氮，占比分别为 44% 和 43% 。考虑第二污泥回流影响后，缺氧区几乎未发现有 COD 被削减，可见反硝化过程主要利用了活性污泥胞内碳源作为电子供体。

此外，二沉池也还出现了近 10% 总氮去除，主要是硝酸盐氮被进一步削减，推测是内碳源反硝化仍在进行，有机氮等其他形态氮也有较大幅度下降，这可能是污泥絮体沉降过程的网捕作用等将其一并吸附去除的结果。

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结论

① AOA 工艺通过在厌氧段将进水碳源转移到活性污泥胞内贮存，在好氧区不被过度消耗，从而为后置缺氧区提供足够反硝化电子供体，有效解决了设置前置缺氧区的 AAO 及其变种工艺碳源利用效率低且总氮去除率受制于回流比的问题，实现了对进水碳源的极致利用和极限脱氮，其总氮去除率达到 95% 以上，浓度稳定在 2mg/L 以下，硝酸盐氮几乎被完全去除。

② AOA 工艺脱氮主要发生在后置缺氧段，其次是好氧段。其中缺氧段主要通过内碳源反硝化，好氧段则可能是较低的 DO 水平导致了同步硝化反硝化，还可能是发生了反硝化除磷实现了一碳两用，有待进一步研究确认。

③ AOA 工艺的反应池池型、污泥回流设计、主要设备选型和运行调控方式等与 AAO 及其变种工艺较为相近，通过内部功能分区调整和工艺调控即可实现工艺转换，无需新增占地和额外增设中间提升泵房、反硝化滤池等设施，既适用于新建污水处理厂建设，也适用于现状 AAO 及其变种工艺的升级改造。