该桥气压沉箱基础施工和主梁悬臂浇筑施工分别占总体工程的1/3和1/4，为缩短工期，施工中采取了以下措施。

(1)高桥墩完工后，考虑景观性，桥墩背面计划进行回填。为减小回填土偏土压引起的弯矩和水平力，桥墩背面填土变更为聚苯乙烯泡沫颗粒混合轻质土(EPS工法)。高桥墩沉箱基础设计考虑上部结构反力和回填土偏土压的影响，深度由原设计的18 m减小为11 m。桥墩空心截面变更为实心截面，钢筋预制施工，且主筋连接由压焊式连接变更为机械连接，箍筋连接由U形套箍钢筋连接变更为螺栓锚固头机械连接。

(2)主梁顶板和腹板原设计布置100束体内预应力筋，且腹板上布置4列预应力筋(12? ^s  15.2 mm)。为减少预应力筋布置数量，将预应力筋变更为高强度预应力筋(12? ^s  15.7 mm)。高强度预应力筋强度约是普通预应力筋的1.28倍，变更后腹板上预应力筋4列减少至2列，体内力筋总数量减少至66束。另外将部分连接预应力筋变更为体外力筋。混凝土强度由40 MPa变更为50 MPa，结合体内力筋数量的减少，箱梁腹板厚度从800 mm减少至600 mm，墩顶附近箱梁底板厚度由1 000 mm减少至800 mm。

(3)大型挂篮施工变更为超大型挂篮施工，以减少悬臂施工时间。原设计浇筑节段最长为5 m，单个T构划分为19个节段施工。由于采用超大型挂篮，浇筑节段长度重新划分，浇筑节段最长为7 m，单个T构划分为12个节段施工。

基于以上措施，沉箱基础深度由18 m减小为11 m，上部结构重量减少了约10%(约500 t)，大幅减少了现场作业时间。

该桥主梁混凝土浇筑垂直距离最长25 m，水平距离最长90 m，支点处梁高10 m，且混凝土强度提高后粘度变大，因此事先进行试验泵送后再确定混凝土配合比，最后混凝土坍落度定为18 cm。

2个桥墩处均设置减震橡胶支座，支座最大反力约38 000 kN，总重量约35 t，分为3个部分进行安装。

该桥施工过程中，经历了3次大暴雨，导致施工中断数月。通过结构设计和施工方法改进创新，以及精细的施工组织管理，控制了工期延迟，并将影响降至最小。该桥获2020年度日本PC工学会优秀作品奖。