2021年度进展07：组合结构桥梁

0.引言钢-混组合结构桥梁符合桥梁建设装配化、绿色化及智能化的建设理念，具有良好的综合技术经济效益和社会效益。近年来，钢-混组合结构桥梁在国内外发展更为迅速，并衍生出了类型丰富的钢-混组合结构桥梁，已在中等跨度桥梁中得到的不少成功应用。

0.引言

钢-混组合结构桥梁符合桥梁建设装配化、绿色化及智能化的建设理念，具有良好的综合技术经济效益和社会效益。近年来，钢-混组合结构桥梁在国内外发展更为迅速，并衍生出了类型丰富的钢-混组合结构桥梁，已在中等跨度桥梁中得到的不少成功应用。

钢-混组合结构桥梁2021年度进展主要搜集了来自各大常用数据库中的英文文献和中文文献，其中英文文献库包括：Whiley，Springer，Elsevier，ASCE；中文文献库来源：中国知网、万方。英文期刊主要包括：《Engineering structures》，《Thin-Walled Structures》，《International Journal of Steel Structures》，《Construction and Building Materials》，《Journal of Constructional Steel Research》，《Structures》，《Journal of Bridge Engineering》，《Journal of Structural Engineering》，《Advances in Structural Engineering》，《Composite Structures》，《International Journal of Steel Structures》，《Advances in Bridge Engineering》等。中文期刊主要包括《土木工程学报》，《中国公路学报》，《建筑结构学报》，《桥梁建设》，《建筑科学与工程学报》，《工程力学》，《铁道学报》，《土木工程与管理学报》，《公路交通科技》，《铁道科学与工程学报》，《西南交通大学学报(自然科学版)》等。

为了跟踪组合结构桥梁研究动态，掌握本领域研究热点以及发展趋势，西南交通大学高性能组合桥梁研究团队基于上述文献来源，对2021年度国内外学者在钢-混组合结构桥梁研究领域所取得的进展进行了扼要的梳理和总结。钢-混组合结构桥梁是国内外学者高度关注的热点问题之一，2021年度发表的文献远不止所列，欧洲和日本等国家和地区学者所发表的非英文文献未列入，国内学者发表的论文也可能存在挂一漏万之处。

1.剪力连接件

以不同的剪力连接件形式为研究对象，搜集相关文献整理如下。连接件包括栓钉剪力连接件，高强螺栓剪力连接件，PBL剪力连接件以及其他改进型连接件。各种类型剪力件往年已研究较多，今年搜集的内容中，高强螺栓连接件和改进型剪力连接件方面内容更为丰富。

通过推出试验与有限元模拟，各连接件研究内容主要集中几个方面。1）几何参数变化对单连接件和连接件群的抗剪行为研究，包含抗剪承载力，力-位移曲线，破坏形态以及预测公式与计算模型；2）疲劳性能研究，包括刚度退化与疲劳寿命预测；3）其他复杂环境与特殊荷载下，连接件性能研究。对于不同类型连接件，研究内容侧重点不同。作为最常用的连接件，栓钉连接件相关内容多样；高强螺栓抗剪连接件与栓钉连接件相关参数存在相似的作用，相关研究集中在1）2）部分；PBL连接件同上，也包括一些关于改进形式的PBL连接件；其他类型连接件根据使用环境除对1）部分内容的研究外，也有在3）部分的内容补充。

1.1 栓钉剪力连接件

文献中对钢混摩擦，群钉作用，装配与现浇试件，焊环作用，长度与直径，混凝土厚度，混凝土材料，对于直径、长度、材料强度、混凝土板厚度等参数影响进行了深入研究，文献结果都较为统一。

蔡莉莉等[1] Hu等[2] Ding等[3] Wang等[4]都进行了群钉推出试验，分析了在不同情况下栓钉抗剪性能。蔡莉莉[1] 分析了群钉试件在混凝土的相互作用，探究了装配式抗剪承载力与现浇剪力件的差异，见图 1。Hu等[2]对高强混凝土（HSC）中，栓钉长度，间距，直径，栓钉高度与混凝土厚度比例，钢筋布置等的影响，结果认为钢筋布置不明显影响抗剪行为，提出了考虑焊缝的抗剪强度与刚度公式。Ding等[3]对在UHPC中，栓钉的直径，间距，高径比的影响进行了研究，结果表明直径的提高对抗剪能力至关重要，当栓钉间距从4倍的直径减小至2.5倍直径时，会有明显的抗剪能力下降。高径比为3.2的栓钉能够将群钉嵌入厚度较薄的 UHPC板中，实验中均为栓钉断裂，见图2。Wang等[4]研究了群钉混凝土破坏与栓钉断裂之间的相互作用，结果表明，螺柱高度和板厚对复合剪力连接件的抗剪性能影响不大，混凝土强度，直径和材料强度对抗剪强度具有直接的正向作用，抗剪承载力不受螺柱间距的明显影响。

图 1 试件整体破坏图[1]

图 2 试件示意图[3]

Huang等[5] Zhao等[6] Xu等[7] 李萌等[8]主要关注了在UHPC中，短栓钉，大直径，薄UHPC板特点下，栓钉连接件的性能。Huang等[5]提出了荷载滑移曲线的回归公式，采用IIW推荐法进行拟合，提出了UHPC中栓钉连接件疲劳强度推荐公式。Zhao等[6]认为栓钉钉杆根部的剪切断裂是主要的失效模式，较长的钉杆会带来更大比例的弯曲变形，更长的长度和直径可以增加试件的抗剪强度，当长度低于25mm时，产生了拉出破坏而非剪切破坏。Xu等[7]研究了大直径栓钉（30mm）薄UHPC板，板厚从150到75mm变化时，抗剪强度没有明显变化，但是外表面出现劈裂裂缝。李萌等[8]通过9个静力推出试验结合有限元分析探究了焊缝形式、短栓钉直径、栓钉高度和UHPC强度等参数对UHPC中短栓钉连接件的抗剪承载力的影响。

D?nmez等[9]认为从尺寸效应的角度出发，根据Bazˇant 尺寸效应定律 (SEL)的尺寸效应因子提出一个新的设计公式来预测剪力连接件的强度。Zhang等[10]对嵌入磷酸镁水泥高强混凝土的栓钉连接件，栓钉直径、高径比、混凝土强度影响进行了研究。Hu等[11]对在高性能混凝土内使用的栓钉连接抗剪强度预测方法进行了研究，建立了带楔形快的失效物理模型，讨论了破坏过程。

图 3 带楔形块栓钉模型图[11]

Zhan等[12]本文研究了焊环对螺柱抗剪连接件性能的影响，焊环将增加栓钉底部的屈服面积，相对于焊环高度，相同体积的焊环半径越大，提高抗剪强度的效率越高。Su等[13]研究了带橡胶套的栓钉连接件，表现出了明显较低的刚度和更大的变形能力，相同的强度，22 mm 直径和 220 mm 高的螺柱的有效橡胶厚度和长度分别为 4 mm 和 50 mm。

图 4 套橡胶栓钉试件图[13]

部分学者对栓钉连接件的疲劳性能进行了研究，通过有限元精细建模对两条路径（焊环根部，焊环-钉杆界面）进行了比较，结合以往的预测公式得出结果。Sjaarda 等[14]将简支梁栓钉连接件视为冗余系统来量化栓钉的可靠性，认为栓钉连接的冗余允许在出现极限状态问题之前发生多栓钉疲劳失效，分析表明，将 CSA S6-2014 (CSA 2014a) 耐久极限从 24 MPa 增加到 35 MPa 大约 1.45 倍是合理的。石广玉等[15]用Schwartz-Neuman交替法建立了含有焊缝表面裂纹的栓钉连接件三维断裂力学模型用于预测UHPC中栓钉疲劳寿命。Xu等[16]对比了AASHTO ，EC4和BS5400规范中S-N曲线下，栓钉的疲劳寿命，结合应变测试和超声波检测方法对栓钉的损伤状态探测。

图 5 不同规范S-N曲线[16]

Xu等[17]基于Smith-Watson-Topper（SWT）损伤参数，对疲劳寿命进行了评估。研究了剪应力幅，橡胶套高度，混凝土特性，橡胶套弹模对栓钉疲劳寿命的影响。橡胶套增加了栓钉头部的应力应变从而改变了栓钉的疲劳特性，橡胶套弹模的降低会降低栓钉的疲劳寿命，混凝土弹模对栓钉疲劳寿命的影响是次要的。

图 6临界面与SWT参数[17]

Wang等[18]采用M积分计算了混合模型的应力强度因子，考虑了裂纹的相对位置，认为应力强度因子受I型断裂主导，裂纹尖端的应力强度因子随栓钉直径增大而增大，研究了裂纹形状的影响，结果表明焊接部位和栓杆的交界面有较大的影响系数，可能发生疲劳断裂的主要原因。

图 7 栓钉计算模型[18]

研究中复杂环境包括了火灾高温，锈蚀作用，地震下低周荷载作用，低温环境；特殊荷载包括了非剪切的其他荷载，如拉拔荷载作用。

Tian等[19]研究了火灾后抗剪栓钉的翘起破坏，研究参数包括，混凝土抗压强度，栓钉埋置深度，火灾持续时间。在受热状态，钢的承载力很重要，而在冷却后，混凝土更容易出现拔出破裂失效。

图 8翘起破坏形态[19]

Xu等[20]通过加速试验，对人工制造混凝土缺陷的栓钉连接件施加腐蚀作用。利用3D扫描对腐蚀形态定量，测量了不同的混凝土厚度，裂缝宽度和厚度。越高的裂缝深度导致栓钉头部的氯离子越集中，裂缝宽度的影响很小。氯离子的迁移路径也是影响栓钉锈蚀的重要参数。

图 9 锈蚀栓钉3D扫描[20]

Suzuki等[21] 地震作用下的往复影响栓钉退化要快于单调加载推出试验下的情况。结合经典的理论公式和经验公式，提出了计算模型预测栓钉连接件的刚度。结果表明，往复周期荷载下，栓钉的最大强度能达到40%的下降；栓钉由于压缩载荷甚至拉伸载荷都存在残余变形，应变拐点从焊接位置下降到最终状态的头部；栓钉和钢筋之间的应力传递集中在受拉应力作用下的焊接部位周围。底层钢筋受到更大的应力。

Zhuang等[22]研究了用于半刚性组合结点，和钢柱节点栓钉连接件的拔出性能，描述了整个力-变形行为和混凝土锚变形，比较了预测公式。Li等[23]研究了在高强混凝土中栓钉的拔出，低高径比（~6）时，易发生钢的破坏，安装在 HSC 中的栓钉比普通混凝土更容易获得延性栓钉失效。谢剑等[24]研究了20℃~-60℃范围内栓钉剪力连接件的抗拉拔承载能力和破坏模式等力学特征，并基于有限元模型研究了栓钉埋置深度对低温下栓钉剪力件抗拉拔性能的影响，给出了低温环境下拉拔试件的多种破坏模式（见图 11）。

图 10 拔出破坏示意图[22]

图 11 低温下试件加载方案与破坏模式[24]

对于高强螺栓剪力连接件，文献中主要探究了混凝土强度，螺栓尺寸和等级，孔净空，螺栓预应力等参数对抗剪强度和荷载滑移曲线的影响。

罗云标等[25]，齐连训等[26]对一种插块式螺栓剪力连接件进行研究(见图 12)，并通过推出试验研究和有限元分析，研究了螺栓直径、杆段长度、插块材料和尺寸对连接件抗剪承载能力和刚度的影响。王宣鼎等[27]研究了埋置于UHPC中直径为30mm的高强螺栓剪力连接件抗剪性能进行研究，单螺栓试件为螺杆剪切破坏；横向双螺栓试件发生了螺杆剪切屈服和UHPC斜向冲剪破坏；纵向双螺栓试件为UHPC纵向劈裂破坏。何余良等[28]对比了有无纤维混凝土中，螺栓剪力连接件的力学性能和疲劳性能，试件破坏形态见图 13。Wang等[29]研究结果表明HSBSC在的抗剪能力主要取决于混凝土强度和螺栓直径，当螺栓直径小于20 mm时，螺栓抗拉强度表现出一定的影响。混凝土板孔与螺栓之间的间隙以及螺栓预紧力对 HSBSC 的抗剪能力有轻微影响。Tzouka等[30]通过增加螺栓预紧力，增加了剪力连接器的刚度。然而，螺栓预紧力的变化对试样的抗剪能力和滑动能力的影响不太明显，螺栓连接件的抗拉强度对抗剪行为和承载力影响很大。Yang等[31]对螺栓剪力连接件的断裂破坏进行研究，重点考虑了混凝土软化行为，采用网格依赖型的软化分支模型，试件的破坏形态可以从混凝土的压碎向栓杆断裂转移。Kruszewski等[32]对薄钢板-UHPC栓钉剪力连接件，螺栓剪力连接件，UHPC榫穿孔连接件进行了推出试验对比。Hosseini等[33]研究表明，螺栓高度的提高有利于提升抗剪承载力；混凝土强度影响相对其他因素更大；大孔净空导致孔边缘更大的环向应力。Ataei等[34]认为采用螺栓剪力连接件的组合连接的初始刚度高于采用栓钉剪切连接件，但是明显的滑动和非线性行为开始较早，间隙的存在可以显着提高组合连接的延性和滑移能力，有助于非弹性剪力重新分布。

图 12插块式螺栓剪力连接件三维拆解图[25]

图 13 推出试件破坏形态[28]

Chiniforush等[35]研究了可拆卸摩擦型高强螺栓剪力连接件在低周高幅往复荷载下的性能，探究了混凝土强度，螺栓尺寸和等级，孔净空等参数的影响。预制混凝土板螺栓剪力连接件在地震作用下具有足够强的延性行为；强度损失可以达到80%以及10倍的屈服位移；混凝土加入钢纤维会轻微的提高周期行为下的能量耗散。

图 14 高强螺栓推出试验试件[35]

1.3 PBL剪力连接件

影响PBL剪力连接件抗剪行为的的主要参数包括，肋孔的尺寸形状，钢筋尺寸，肋板厚度，混凝土强度。研究中，除了传统的PBL剪力连接件外也包括其他改进形式的开孔钢板连接件。

Jiang等[36]为了减小波形钢腹板预应力混凝土箱梁（CSW）底板的建造障碍，使用了横向开孔角钢连接件，相比于传统的纵向PBL连接件，具有明显的强度提升和延性提升，优化了EC4中关于角钢连接件的公式，以预测间距在350mm到450mm的横向角钢连接件抗剪强度。

图 15 高强螺栓推出试验试件[36]

Wang等[37]研究了各参数与侧向力对连接件性能的影响，认为肋孔的直径与钢筋直径对抗剪能力共同起到重要作用，侧向预拉力的存在会加速混凝土开裂，导致构件无法充分发挥作用。Wu等[38]对12个钢纤维高强混凝土PBL剪力连接件进行推出试验，用以研究混凝土强度，贯穿钢筋直径，穿孔钢板。提出了预测公式。He等[39]对比了单排和多排PBL连接件，双排时，每根钢筋的平均极限承载能力降低23.2%，三排则降低34.3%，主要是由于非均匀的受力分布，提出了对PBL群的抗剪承载力计算公式。Wang等[40]对带有8排钢筋的PBL连接件进行，对CDP塑性模型模拟混凝土的特性进行了研究，基于二次开发的用户子程序USDFLD可以自动更新材料点和单元积分点的场变量，实现对混凝土膨胀角函数梯度模型的有效模拟。

图 16 8排PBL剪力连接件[40]

黄彩萍等[41]通过推出试验对比了新型PBL剪力件和传统PBL剪力件的各项性能指标，发现新型剪力件的抗剪承载能力和抗剪刚度较传统剪力件均提高了10%。刘传奇等[42]通过模型试验和数值分析方法研究了开孔板加劲型压型钢板加固混凝土界面黏结-滑移机理。孔凡磊等[43]利用推出试验探究了PBL和PZ组合销剪力连接件在波形钢腹板组合桥面板中的抗剪刚度、承载力和延性等力学性能，试件破坏形态见图 18。Kong等[44]研究了MCL剪力键，认为其抗剪强度、抗剪刚度、延展性都较PBL剪力键有所提高。在MCL剪力键钢板根部开设椭圆孔，可以提高抗剪强度，但会略减小抗剪刚度。

图 17 弯折贯穿钢筋PBL剪力件构造图（单位：㎜）[41]

图 18 PZ销与贯穿钢筋[43]

图 19 MCL连接件[44]

Suzuki等[45]研究了PBL剪力连接件在往复循环荷载下的性能，并进行了优化以反映开孔板和孔内混凝土的力学行为相互关系。Liu等[46] 本文进行了 PBL 在静态和循环载荷下的拉起试验。PBL连接件的拉起强度和刚度与穿孔钢筋的直径无关，随埋置深度和混凝土强度提高而提高。当厚度小于100mm时，埋置深度影响拉起刚度，基于Mindlin解，提出了相应的强度和刚度公式。Suzuki等[47]认为尽管对往复荷载下的PBL抗剪强度可以预测，但是相应的受力行为和性能评价仍不清楚。剪切破坏面和贯穿钢筋之间的剪切破坏力平衡因孔径、钢筋直径和混凝土强度而异。这种差异在强度退化阶段仍然存在。提出等效剪切面积的新预测公式评估了 perfobond 剪切连接器在往复循环载荷下的极限剪切强度。

图 20 往复试验示意图[45]

1.4 其他剪力连接件

在基于传统连接件的基础上，改进连接件形式多种多样，经过试验和计算分析，结果均表现优异，但研究范围较小，数量不多。Gao等[48]进行了一系列实验和数值工作，研究了一种预制剪力栓钉连接器（PCSS）的荷载滑移行为，周围的混凝土可以在它们屈服后对栓钉提供有效的约束，导致荷载滑移曲线出现明显的平台和下降阶段，同时，混凝土的破坏受到垂直钢板的横向约束的限制，导致PCSS试件的延展性显着提高。曾丹等[49]开展推出试验对比了弧形钢筋连接件、栓钉+弧形钢筋连接件与传统栓钉连接件（见图 22）的抗剪性能。程震宇等[50]为探究MCL形组合销连接件在UHPC中横向和纵向的抗剪性能，开展了两类推出试验（见图 23）。

图 21 PCSS示意图[48]

图 22 试件设计图（单位：mm）[49]

图 23 两种推出试件的尺寸（单位：mm）[50]

Kim等[51]提出了Y型穿筋连接件的计算公式，考虑了肋和横向钢筋的数量，混凝土抗压强度，钢筋直径和屈服强度，肋几何尺寸和屈服强度。Kim等[52]对重复荷载下的Y型穿钢筋剪力连接件剩余抗剪能力进行了研究。基于目标可靠度水平提出了一个折减系数反应剩余承载能力。

图 24 两种推出试件的尺寸（单位：mm）[51]

Nouri等[53]通过推出试验对高温作用下的角钢连接件受力行为进行了研究，从室温开始加热到目标温度，最后加载直至破坏。Maghaghi等[54]研究了多种类型的角钢剪力连接件的抗剪行为，并与已有公式进行了比较。Arévalo等[55]不同角度的角钢连接件静力和疲劳性能。Tabet-Derraz等[56]研究了一种omega型剪力连接件的抗剪行为和强度，提供了超过栓钉连接件约16%的强度和惯性矩，相比于栓钉连接件具有2倍的扛掀起能力。omega连接件由于剪切面积小，最终出现剪切破坏，但是栓钉破坏则是有低抗弯刚度导致的明显的弯曲作用。

图 25 Channel connector[54]

图 26 omega连接件[56]

Zou等[57]认为B-S连接器预留浇筑孔越小，不仅仅意味着更少的预制板削弱，也避免了需要保证预留孔中钢筋的连续性，有限元表明的应力集中小于栓钉群。

图 27 B-S连接器[57]

Yang等[58]针对预埋钢腹板-混凝土组合梁(WTSCB)进行了弯曲试验研究，并针对5种不同剪力件形式开展了推出试验，图 28所示。推出试验表明，带有燕尾和齿轮连接件的试件具有较好的承载能力和延展性，WTSCB与传统的组合梁相比，WTSCB具有良好的刚度和可变形性。

图 28 WTSCB设计和剪力件形式[58]

Yao等[59]对轴力和剪切力作用下的，钢混结合段节点的应力分布，剪力滞效应，变形与受力传递研究。对节点长度，承压板厚度，钢箱高度，连接件刚度进行了参数分析。施洲等[60]以安九铁路鳊鱼洲长江大桥为研究对象，探究了大跨度混合梁斜拉桥钢-混结合段的受力与传力特性。Zou等[61]对钢混节点受力阶段的应力分布，界面滑移，界面接触情况进行了研究。提出了一个简化的力学物理模型，对不同参数下的连接件利用率，承载比例，界面剪力分布进行了探究。

图 29 钢-混节点（单位：mm）[59]

图 30 钢混节点简易模型（单位：mm）[61]

Zhan等[62]研究了靠粘合剂的连接性能推出试验，对环氧树脂和磷酸镁水泥（MPC）剪力连接器进行了6次推出试验并与传统的栓钉连接件比较，认为可以作为一种新型的剪力连接件应用，或者与传统的栓钉、PBL等机械剪力连接件，可以减少螺柱和PBL的数量，降低混凝土板开裂的风险，混凝土板的厚度。

图 31 钢混树脂粘结（单位：mm）[62]

2.组合梁性能研究

对组合结构在桥梁工程中的相关内容进行整理分类，主要分为以下几方面内容，1）组合梁理论分析与数值求解相关研究，包括对不同形式的组合梁采用变分法的解析方法与有限梁单元的计算程序编制；2）组合梁与组合桥面的组合弯曲行为，影响组合性能相关参数的研究，以及组合梁的空间行为，包括弯扭，剪弯扭，曲梁等复合状态下的空间力学行为研究；3）单独分类了关于组合梁负弯矩区组合行为研究，包括负弯矩区的受力过程研究，改善负弯矩区的处理措施研究对比；4）组合梁的复杂环境，长期作用相关研究，包括疲劳荷载作用，温度荷载与火灾作用，收缩徐变的影响等；5）针对施工过程与施工方法的相关研究，组合梁在施工的不同阶段主要受力构件不同，施工过程中受力行为复杂。

2.1 解析求解与理论计算方法

采用变分方法或建立平衡微分方程建立了考虑滑移，剪切变形，剪力滞等作用的组合梁变形解。吴启明等[63]考虑波形钢腹板剪切变形，提出了基于能量变分法的波形钢腹板组合箱梁桥剪力滞效应分析方法。冀伟等[64]利用变分法建立了长期荷载作用下钢-混凝土组合梁的控制微分方程，考虑了滑移、剪切变形和混凝土收缩徐变效应。陈旭等[65]推导了永久荷载作用下组合梁续等效温度梯度的简化解析解。谢上飞等[66]推导了计算钢-UHPC矮肋板式组合梁剪力滞效应的有限梁段法。周茂定等[67]考虑腹板手风琴效应、剪切变形和剪力滞效应，利用截面变形连续条件同时将组合梁挠曲变形进行分解，再用Hermite形函数建立了波形钢腹板组合箱梁的挠曲位移方程。秦翱翱等[68]基于乌曼斯基第二理论推导了单箱双室钢底板波形钢腹板组合箱梁的扭转微分方程和应力公式，并研究了相关参数对组合梁抗扭刚度的影响。王力等[69]考虑子梁微段平衡条件、子梁间变形协调条件和波形腹板剪切变形效应建立了竖向温度梯度作用下新型波形钢腹板组合箱梁相对滑移、内力和应力的理论计算方法。张元海等[70]考虑了顶底板的约束作用和波腹板的手风琴效应，引入共同抗弯区的概念推导了波形钢腹板箱梁约束扭转效应的解析方法，分析了顶底板的翘曲应力。吴启明等[71]基于合理的假设用微元体平衡方程和变形协调条件提出一种针对单向多室波形钢腹箱梁腹板剪力流的计算方法。Benyahi 等[72]通过基于有限梁单元法建立计算程序，对钢-混凝土组合梁进行模拟和非线性弹性计算，考虑材料的非线性，采用直到材料发生破坏的非线性本构建立理论模型。Yang等[73]采用变分法，通过解析公式得出了波纹钢腹板-混凝土组合梁（TGCW）的剪切变形、TGCW底部翼缘剪力滞效应和波纹钢腹板刚度修正耦合效应的固有频率和振型。

2.1 组合行为与空间受力研究

组合梁的组合行为研究包括了对组合梁的界面的滑移响应，组合后的抗弯能力与极限状态。研究对象不仅仅包括了工字钢组合梁，还有波形钢腹板组合箱梁，桁架组合连续梁，组合桥面板，研究参数包括，界面剪力特性（栓钉布置，数量，类型），混凝土顶底板布置，跨径布置，预应力布置，UHPC的使用等影响。对于空间受力行为，主要指考虑组合特性的受弯扭作用下箱型界面翘曲与畸变等作用影响，弯剪组合下的弯扭耦合作用影响，横桥向效应也包括在内，如横向分布系数或荷载的横向分布影响。

Zhu等[74]通过实验，探究了UHPC华夫板组合梁的各项设计参数对梁受弯力学行为的影响。Nicoletti 等[75]建立了120个有限元模型（见图 32）研究了钢-混相互作用程度、截面组合、混凝土顶板高度、跨径长度等因素对钢-混组合箱梁有效宽度的影响。研究结果表明有效宽度与混凝土板厚度和跨径长度呈线性关系，认为连接程度低于60%时，有限宽度随连接程度的增加而增加；高于60%时，增加程度不明显。同时提出了基于规范的部分连接的钢-混组合梁有效宽度修正系数的计算方法。刘汗青等[76]通过开展梁式试验研究了无约束成孔连接构造装配式组合梁、预埋波纹管连接构造装配式组合梁与现浇组合梁破坏模式和承载能力的区别。

图 32 有限元模型及加载方案[75]

Xie等[77]根据弯矩特性，对组合桁架连续梁的桁架和混凝土配置进行了分析，对抗弯刚度和基础频率进行了对比，评估了在大跨高速铁路桥上应用的可行性。

图 33 组合桁架连续梁[77]

Du等[78]对高强度钢(HSS)和高强度混凝土(HSC)的组合梁进行了四点弯曲试验。全连接组合梁的破坏模式为钢梁弯曲破坏和混凝土板挤压破坏，部分连接的组合梁的破坏模式为剪力连接件的剪切破坏和钢梁的弯曲破坏。Kamar等[79]进行了10个组合梁的抗弯承载力试验，对比了槽钢剪力键与角钢剪力键的抗剪刚度，分析了混凝土中配筋率对抗弯承载力和纵向裂缝的影响。Daou等[80]针对剪力连接件的特性研究了钢-混凝土组合梁的抗剪性能，主要研究了柔性和刚性剪力连接件，对于相同数量的柔性和刚性剪力件，使用刚性剪力件的结构受力性能会提高10%，柔性剪力件则会提高14.7%，刚性剪力连接件的梁都表现出完全组合行为，而柔性剪力连接件的梁则表现出部分组合行为。

赵品等[81]研究了单箱双室波形钢腹板组合梁在横载作用下梁的纵、横向变形及内力的影响。Dong等[82]为了研究正负弯矩下的波纹钢腹板（CSW）桁架组合箱梁的力学行为，对连续梁进行了弯曲试验探究其破坏模式、变形模式、应变分布和裂缝发展。Deng等[83]对波形钢腹板（CSWs）单箱三室组合悬臂梁桥的扭转和变形特性，应力分布进行了研究。偏心作用下，CSWs的纵向翘曲应变明显小于顶部和底部混凝土的纵向翘曲应变，考虑自重时，底板的翘曲应力约占弯曲应力的 20%。建议设计计算中，考虑混凝土板翘曲法向应力和CSW附加剪应力的影响有必要。Zhu等[84]针对波纹钢腹板组合箱梁（CBGCSWs）的整体扭转性能进行了理论研究，建立了SBMC-CBGCSW理论模型，如图 35所示，主要考虑了预应力对混凝土构件的影响。

图 34 单箱三室组合悬臂梁[83]

图 35 CBGCSW纯扭转非线性分析说明[84]

Wang等[85]提出了一种轻质钢板增强超高性能混凝土(UHPC)桥面板，将UHCP板底部的纵筋采用8mm厚钢板替代，且钢板上焊接抗剪栓钉（φ13×180mm），对弯曲裂缝，剪切裂缝进行了分析。Cheng等[86]研究了由波纹钢桥面和超高性能混凝土 (UHPC) 板组成的复合桥面的弯曲行为，回旋形(MCL形)销钉连接足够的纵向和横向剪切强度，且复合桥面板表现出足够的延展性，波纹钢桥面的深度变化对结构弯曲行为影响较大。Xiao等[87]对钢-UHPC组合桥面板力学性能进行了试验研究，钢-UHPC组合桥面板表现为延性破坏，而钢-普通混凝土组合桥面板表现为脆性破坏，提出了预测组合板弯曲能力的方法，考虑了UHPC的拉伸贡献和横截面中性轴的位置。Gara等[88]开发了高阶钢-混凝土组合梁模型有限元，该模型考虑了板梁部分相互作用、整体剪切变形能力以及钢和混凝土构件中的剪力滞现象，较使用一般有限元建模效率更高，结果更加准确。

图 36 钢板增强的UHPC桥面板试验示意（单位：cm）[85]

图 37 波纹钢与UHPC板复合桥面[86]

图 38 钢-UHPC组合桥面板示意[87]

Zhou等[89]共探究了 18 根不锈钢制成的全尺寸复合梁。弯曲，剪切以及组合弯曲和剪切，并与AS/NZS 2327中所述的设计方法比较了抗剪能力，提出了一种新的抗剪能力保守设计方法。采用应变硬化分析 (SHA) 为FSC和部分剪切连接（PSC）不锈钢-混凝土组合梁预测弯矩承载力。Lin等[90]研究了组合梁在弯扭组合作用下的力学行为。与仅受弯的量相比，扭矩存在降低了梁的屈服承载力和极限承载力，此时剪力栓钉的正应变也达到了不容忽视的程度。Liu等[91]试验设计了三种不同圆心角和剪力连接件的曲线组合箱梁，曲率和界面抗剪连接件对弯曲组合箱梁的受力行为有显着影响，试件的约束变形和扭转行为会导致结构内侧的应变高于外侧的应变，而钢梁腹板的应变近似为线性。

图 39弯剪作用破坏形态[89]

图 40 曲线钢-混组合梁现场静载试验[91]

陈洪伟等[92]通过有限元分析研究了桥梁跨径、桥梁宽度、跨径布置、中横梁设置、端横梁设置等参数对跨径为30~40m的多梁式工字型截面组合梁桥荷载横向系数分布的影响。张天航等[93]对装配式波形钢腹板组合T梁，研究了X型、V型钢桁架和空腹式钢板横隔板构造形式与间隔变化对该类桥荷载横向分布系数的影响，认为钢板式横隔板可以有效改善荷载横向分布系数，间隔变化对荷载横向分布系数影响较小。Razzaq等[94]探究了加拿大高速公路桥梁设计规范（CHBDC）中对极限状态、正常使用状态和疲劳极限状态下I形截面组合箱梁规定的活载分布进行参数化研究，主要考虑的参数有：钢梁的刚度和间距、跨度、钢梁的数量和设计车道数量。

图 41 3种构造形式横隔板网格划分[93]

Alsharari 等[95]通过模型试验和数值方法研究了剪切连接程度的变化、连接件的布置和直径、初始张拉力、钢梁的高度、预应力筋的偏心程度、混凝土抗压程度和栓钉抗剪性能对体外后张法预应力钢-混凝土组合梁力学性能的影响。王花平[96]建立了钢-混凝土组合梁剪应力、应变和变形特征的理论模型，通过敏感性分析得出栓钉连接件的抗剪刚度和间距对组合梁界面粘结强度有显著影响。李嘉等[97]通过模型试验和数值模拟分析研究了轻型组合桥面板进入非线性受力阶段后，UHPC面层和聚合物超薄磨耗层（TPO）间的力学响应。Vigneri 等[98]建立非线性实体有限元模型，分别设置不同的剪力连接度、跨径和材料性能，评估规范（CEN/TC250/SC4.T3）修正后的简支梁允许发生滑移的最小剪力连接程度。Sadeghi等[99]设计了一种用于测量钢-混界面滑移的监测系统。混凝土板和钢梁采用螺栓连接，可以松开螺栓来模拟剪力连接中的缺陷。当损坏发生在两个位置。层间滑动不仅在这两个受损区域周围增加，而且在其他区域也增加。损伤区周围的变化远大于其他区域。

图 42 滑移测量传感器[99]

周夏芳等[100]研究在预应力筋张拉过程中波形钢腹板组合梁受弯截面应力分布的影响并提出二次效应下组合梁横向弯曲理论；通过有限元模型研究了腹板高度和混凝土强度对正截面承载能力的影响。Lou等[101]本研究将对外部预应力钢-混凝土组合梁（EPSCC）梁的二阶效应进行深入研究。结果表明，当Sd/L（预应力筋的偏移距离和跨长的比例）≤0.25 时，二阶效应可以忽略不计。此外，考虑到的方程提出了二阶效应来估计最终预应力筋的应力。尹永胜等[102]研究了影响波形钢腹板组合梁受弯塑性破坏阶段体外预应力束应力变化的因素，认为塑性阶段后，混凝土强度越高，体外预应力束应力增加越大，受拉区配筋率和钢筋强度对其影响与混凝土强度相反。Xiao等[103]采用结构应力状态理论对三种不同预应力水平的多跨连续钢-混凝土组合箱梁模型（SCCBC）分析，进一步讨论了不同预应力水平箱梁的受力状态特征。

Shao等[104]对钢-超高性能混凝土组合桁架拱主跨1000m的设计方案进行了研究，上、下弦拱肋采用抗压强度高的UHPFRC，钢板最大厚度为40mm，提高了施工的可行性和经济性，预计拱桥跨度将提高到1000米，在合适的场合下，在经济性方面比其他桥型更具优势。钢-UHPFRC拱桥采用多道合拢工序的悬臂施工方法。设计概念可以根据相应的规范进行优化调整。拟设计方案表明新拱桥体系在施工、材料等方面具有良好的经济性和可行性。

图 43 悬索桥与钢-UHPFRC拱桥[104]

图 44 斜拉桥与钢-UHPFRC拱桥[104]

Wang等[105]基于实际桥涵工程中的波形钢腹板设计参数，采用有限元方法研究改进了波形腹板的弹性屈曲计算公式。Ji等[106]在这项研究中，通过弹性分支点失稳分析研究了三种类型变截面 CSW 的弹性剪切屈曲强度。对具有简单和固定边界条件的孤立变截面 CSW 进行参数研究，以研究三个主要参数的影响：波纹深度与腹板厚度比（hr / tw），腹板平板宽深比（b / hw）和腹板长细比（hw / tw）。Zhou等[107]通过扫描电镜观察了双叉犀金龟前翅的结构，并从中获得启发，提出了一种新型的钢腹板结构，见图 45。通过建立其有限元模型对该新型结构的变形、剪应力分布和屈曲稳定性能进行研究。

图 45 新型波形钢腹板结构图（单位：mm）[107]

2.2 负弯矩区组合行为研究

组合梁负弯矩作用下，探究了开裂状态，劣化刚度，负弯矩-剪力组合作用，以及不同剪力钉配置（间距，特殊剪力键），配筋率与板的几何尺寸带来的影响。超高性能混凝土，钢纤维混凝土，预应力作用等措施的使用也都被进一步研究。

徐晨等[108]通过足尺模型试验研究了短栓钉间距对钢-UHPC组合梁抗弯性能的影响，试验结果表明，在栓钉距离适当增大可以提高UHPC开裂时的荷载等级，但会劣化栓钉的疲劳性能。Hu等[109]通过试验与有限元计算，研究了预应力组合梁在负弯矩区的开裂行为，通过有限元参数分析得到合力点距预应力梁对称轴的间距变化对开裂荷载的影响规律。苏庆田等[110]研究了后结合预应力技术对钢-混凝土组合梁桥的适用性，认为后结合预应力技术在主跨50m以上的连续组合梁中可以显著提高桥面板的预应力储备。苏庆田等[111]通过15个推出试验探究橡胶-焊钉连接件的力学性能，并基于试验结果结合有限元模型对采用此类剪力件组合梁的受力性能进行研究。认为橡胶-焊钉连接件能有效降低中支点混凝土应力，且对组合梁的挠度影响较小，如图 46所示。

图 46 设置过渡段后全桥应力分布情[111]

罗兵等[112]为解决组合梁负弯矩区混凝土桥面板开裂问题，设计了钢-UHPC-NC组合梁结构（21cm厚C50混凝土+4cm厚UHPC），试验结果表明：新型结构有效提高了桥面板的开裂荷载，裂缝具有数量多、宽度小、长度短的特点。Wang等[113]提出了一种新型钢-超高性能混凝土连续组合梁(SUCG)，并将该结构的静力受力性能与普通预应力钢-混凝土连续组合梁(SCCG)进行了对比试验研究。结果表明，开裂弯矩为一般混凝土的2.1倍， UHPC面板裂缝以微裂纹为主，长度较小，裂缝数量多且密集。

图 47 试件裂缝分布[112]

朱劲松等[114]对负弯矩区UHPC华夫板组合梁开展破坏试验研究了华夫板板肋高度比、纵筋配筋率等因素对其破坏模式、裂缝发展规律和承载能力的影响。试验结果表明：构件破坏为典型的弯曲破坏，采用抗拔不抗剪的栓钉连接件可以有效阻止正常使用阶段裂缝的展开。王洋等[115]研究一种新型钢板条-UHPC组合桥面结构，钢条带对UHPC抗裂性能提高明显，钢条带的宽度对抗裂性能影响最为显著。王皓磊等[116]通过模型对比了钢-UHPC连续梁和预应力钢-NC连续梁的抗弯性能进行对比，发现前者的名义开裂强度和抗弯承载能力分别为后者的2.2倍和1.2倍，前者裂缝密集、以微裂缝为主。

图 48 试验梁的破坏形态[116]

图 49 组合梁负弯矩区抗剪破坏[117]

Nasiri等[118]研究了预应力束对组合梁在一定循环加载后的力学性能的影响。引入预应力束后，开裂荷载提升了2倍，并且改善了梁开裂后的力学行为。Xu等[119]对负弯矩作用下钢-钢纤维混凝土组合梁的疲劳行为进行了研究，混凝土中引入钢纤维后，疲劳裂纹增多但最大裂缝宽度下降，循环加载过程中的界面滑移增长速度减小。剪力钉的集束布置要比均匀布置产生引入更多的疲劳裂纹，同时会增大钢-混界面滑移量。Men等[120]以弯剪比、配筋比、连接方式、腹板厚度为试验参数，对7根简支组合梁进行负弯矩和剪力组合荷载试验。表明，配筋率、混凝土板厚度和腹板厚度对组合梁的极限荷载和破坏模式有显着影响；连接类型对全剪力连接组合梁在组合负弯矩-剪切相互作用下的行为影响很小。配筋率或板厚对负弯矩-剪力作用影响较小。腹板高厚比对负弯矩-剪力相互作用规律有显着影响。Men等[121]对负弯矩区域钢-混凝土组合梁的腹板剪切屈曲进行了试验研究和数值分析，按现行规范计算的组合梁腹板的弹性屈曲剪切荷载是保守的，并基于试验结果合理确定了组合梁腹板实际工作的边界约束条件。

图 50 组合梁负弯矩区弯剪破坏[120]

2.3 疲劳与复杂长期环境作用

Wang等[122]通过对不规则梯形波形钢腹板开展疲劳试验对其疲劳性能展开研究，发现在所有的波腹板都出现了明显的局部应力和剪切屈服现象，疲劳裂纹最先出现在波腹板的长边和面外变形区域的交界处，认为AASHTO LRFD桥梁疲劳设计规定中建议的与主应力范围和名义膜剪应力可用于预测梯形波纹钢腹板的疲劳寿命。Hassanin等[123]对体外预应力加固的组合梁疲劳荷载下受力行为进行研究，同时研究了剪力连接的程度作用。通过降低剪力连接的程度模拟了由于循环载荷引起的组合梁组合作用损失的一种形式。Alsharari 等[124]等首先对三个试件施加室外环境作用、循环加载和静态超载作为预损伤，随后施加外部后张拉进行了一百万次循环疲劳测试。对比结果表明，混凝土桥面板中的裂缝模式受到预损伤类型的显著影响；静态超载预损伤减少了裂纹的数量及其扩展速率，环境作用下的预损伤产生更多的裂纹，对疲劳加载过程中的裂纹模式产生不利影响。

Ma等[125]基于钢-UHPC组合桥面板的静力学行为实验结果，提出了一种用于分析钢-UHPC组合桥面板在车辆荷载作用下的疲劳行为的精细化有限元模拟方法，推演了桥面板的疲劳损伤过程。Tu等[126]对波形钢腹板-钢管混凝土组合梁的疲劳性能进行了研究。疲劳试验过程中在梁跨中处出现了14条疲劳裂纹，按照其所在位置可分为三类：a)波形钢腹板与钢管的焊缝；b)钢管内部钢筋状桁架与钢管的焊缝；c)钢管的纵向对接焊缝。疲劳裂纹大多沿横向扩展。黄继荣等[127]对波形钢腹板试验梁进行等幅疲劳荷载试验，得到其典型疲劳细节，分析了缺口应力，认为最大缺口应力位于钢腹板斜折板靠近转角处与翼缘钢板。

Chen等[128]通过对10个经加速人工腐蚀后的钢-混组合梁开展模型试验，研究了腐蚀后钢-混组合梁的静载和疲劳性能。

图 51 加速腐蚀示意图[128]

Hamid等[129]研究了环境温度变化对内部固化混凝土（ICC）的钢-混组合梁桥面板工作性能的影响，与普通混凝土桥面板相比，温度变化对ICC桥面板的开裂可能性显着降低。

Zhang等[130]对连续钢-混凝土组合双工字形桥梁在不同局部火灾下的耐火性和破坏模式进行了数值模拟分析，火灾严重程度和火灾暴露位置对连续组合桥梁的耐火性有重要影响。跨中正弯矩区的火灾暴露可以延长连续梁的破坏时间，并进一步阻止结构的逐步倒塌。基于腹板屈曲的失效准则可适用于计算实际情况。Song等[131]研究了水平弯曲连续复合桥梁在局部火灾暴露条件下的火灾响应，考虑了弯扭剪耦合效应，认为外侧钢梁起到控制桥梁受到火灾和结构载荷同时作用是否破坏的决定性作用，同时基于腹板屈曲的可以作为火灾条件下的失效判定。

图 52 钢-混组合梁抗火示意图[130]

图 53 火灾燃烧位置及荷载示意[131]

Zhang等[132]通过对一座波形钢腹板组合梁桥的日温进行监测，提出了考虑太阳辐射、日温最大梯度、日均风速三个因素的梁截面温度公式。Wang[133]采用桥面板表面覆盖热源的方法，来模拟组合梁在实际环境中的竖向温度梯度，并监测梁截面的温度分布。Fan等[134]进行了组合梁室内灯烤辐射试验，保证光源参数可控。通过变化不同的辐射角来实现一昼夜的光源变化模拟，分析了梁的温度分布，利用有限元方法实现了对温度场的精细化建模与仿真。Zhu等[135]对4根简支梁1根连续梁，在持续均匀分布的载荷下进行了222天的测试，研究表明，曲线组合箱梁的垂向挠度和转角随时间变化而增大，钢混界面处的纵向和横向滑移量随时间逐渐减小，负弯曲矩区域的混凝土板产生了开裂，由于混凝土的收缩和徐变效应，钢梁中的应变和应力进行了重新分布，混凝土板的应变变化率明显大于钢梁的应变变化率。

图 54 室内灯烤辐射试验[134]

图 55 曲线钢-混组合梁现场试验测试示意[135]

张丰等[136]通过研究发现钢主梁重量、桥面板重量、拉索弹性模量及温度误差对大跨度钢-混凝土组合梁斜拉桥成桥状态结构行为有较大影响，而钢主梁弹性模量和桥面板弹性模量误差的影响较小。Zhu等[137]对钢-混凝土组合箱梁组合前的连续管梁桥的扭转问题进行了分析，1）基于Umansky约束扭转理论，推导出传统载荷分解方法给出的“刚性扭转”载荷中含有翘曲约束引起的变形载荷；2）考虑翘曲约束的影响，提出了受高跨比、宽跨比、顶翼缘支撑厚度比、顶底宽与横截面和跨度比的影响的变形修正系数；3）提出了描述畸变校正系数的纵向分布；4）提出了考虑翘曲约束的对角支撑力的计算公式。

图 56 组合管梁桥[137]

Abo等[138]使用超高性能混凝土 (UHPC) 采用了新的连接方式，以放宽预制桥面板和钢梁的生产和安装的公差，梁抗剪钢筋保持不变，但于桥面板拱腹下方终止以消除与桥面板预留孔发生冲突，环形钢筋安装在充满 UHPC 的预留孔中，以提供所需的界面剪切能力，并对该类连接开展了模型试验。

图 57 新型预制组合梁体系[138]

王德怀等[139]对比分析了大跨度连续钢-混凝土组合梁桥采用少支架桥位散拼、桥面吊机对称悬拼和支架周转桥位散拼三种施工方案对成桥线形控制、结构应力和施工经济性的影响，综合比较发现支架周转桥位散拼方案具有明显的综合优势。录哲元等[140]基于MEC-BP代理模型对大跨径波形钢腹板连续刚构桥施工线形进行预测。袁帅华等[141]选取了3个典型控制断面研究了悬臂施工过程中波形钢腹板部分斜拉桥剪力滞效应的变化规律，发现随着悬臂长度的增加，截面顶板、底板剪力滞系数逐渐增大，合龙后剪力滞系数有较大下降，且主塔附近截面的剪力滞效应最大。Wang等[142]提出了一种用于预测对称悬臂法架设波纹钢腹板预应力混凝土 (PC) 刚构桥挠度的方法。该方法由三个分析阶段组成：1）获取用于建立预测模型的数据集，其中输入样本和输出响应由拉丁超立方抽样（LHS）技术和高保真三维（3D）生成分别为有限元（FE）模型；2）基于数据集，建立融合思维进化计算（MEC）算法和反向传播（BP）算法的优化神经网络模型，然后通过统计标准评估模型性能；3) 训练有素的 MEC-BP 模型用于预测 CSWs-PC 桥梁施工的挠度。

热点与展望

通过对2021年国内外学者在钢-混组合梁桥方面所作研究的综述,仍以研究对象分类，将所搜集文献主要分为两大类，一类是对抗剪连接件力学性能的研究，一类是钢-混组合梁力学行为研究。其中对于栓钉连接件的研究内容最为丰富，从基础的抗剪受力行为到复杂环境与耦合受力条件下的性能研究均有涉及；高强螺栓连接件研究较以往更多，其适用性也在不断被验证，但由于高强螺栓自身存在的特点（如脆断，预紧力损失）对于长期使用下性能的稳定性和使用环境的影响仍需进一步研究；多种改进型连接件被提出，其短期作用性能的可靠性通过试验被验证，但缺乏研究深度，对于其进一步使用推广缺乏进一步研究。对于钢-混组合梁力学行为研究，研究者们对细节内容的探究，如预应力的偏心作用，栓钉的布置影响，钢筋的配置作用，较以往增多；负弯矩区研究仍以探究新材料的使用和预应力作用为主，无论是剪力连接件推出试验，还是梁式试验中，高性能混凝土占很大的比例，新材料的优异性得到了广泛的验证；多荷载组合，多种环境因素作用的研究也占较大的研究比例，以波形钢腹板组合箱梁研究较其他梁式结构多。

汇总文献中，研究者们从不同的维度和角度，对组合结构桥梁进行了深入的研究。从创新剪力连接件的开发与应用，到高性能混凝土高强钢的使用与验证，体现了新材料、新结构的创新；从推出试件疲劳与断裂的深入模拟，到组合梁中栓钉、钢筋等细节的试验研究，体现了模型分析与试验设计的精细化；从疲劳荷载作用与温度作用，到低温、低周高幅往复荷载与腐蚀作用环境，体现了复杂环境与结构时变效应的耦合作用。

作者介绍：

卫星，教授，博导，四川省学术与技术带头人后备人选，中国钢结构协会结构稳定与疲劳分会理事。长期致力于钢结构及钢-混凝土组合结构桥梁损伤机理应用基础研究，长期从事《钢结构设计原理》、《钢桥与组合结构桥梁》及《桥梁结构分析理论及方法》教学工作。在钢-混组合结构体系、焊接细节疲劳损伤机理及结构性能劣化机理三方面开展了卓有成效的创新性研究。主持和主研完成各类科研项目40 余项，发表学术论文150余篇。

主要研究方向：（1）钢-混组合结构桥梁复杂力学行为；（2）复杂服役条件下桥梁性能退化行为；（3）桥梁信息化及智能化技术。电子邮箱：we_star@home.swjtu.edu.cn

肖林，副教授，工学博士，西南交通大学桥梁工程系副主任，中国钢结构协会桥梁钢结构分会理事。长期从事桥梁钢结构、钢-混组合结构桥梁的计算分析理论、耐久性方面的研究，并在桥梁结构动力学进行了较深入研究，主要承担《桥梁工程》、《钢桥与组合结构桥梁》教学工作。在钢-混组合桥梁剪力键、长期性能以及混合桥梁结构行为方面进行了较为系统的创新研究。主持和主研完成各类科研项目20余项，发表学术论文60余篇；获得各类专利15项、软件著作权1项。

主要研究方向：（1）新型高性能组合桥梁；（2）钢-混组合桥梁耐久性；（3）桥梁结构微振控制与利用。电子邮箱：xiaolin@ swjtu.edu.cn

温宗意 ，博士研究生，主要研究方向为钢-混组合结构桥梁复杂力学行为、复杂服役条件下桥梁性能退化行为。电子邮箱：zongyi@my.swjtu.edu.cn

李刚，博士研究生，主要研究方向为钢箱梁空间力学行为、钢结构稳定性，目前承担中铁二院、中铁大桥院横向科研课题研究。电子邮箱：25351756@qq.com

康志锐 ，博士研究生，主要研究方向为新型高性能组合桥梁、钢-混组合桥梁耐久性。联系邮箱：kangzhirui@my.swjtu.edu.cn

赵骏铭 ，博士研究生，主要研究方向为钢及钢-混组合结构的疲劳。电子邮箱：junming.zhao@my.swjtu.edu.cn

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