根据现有风速和潮位资料分析、高潮位与风速关系密切，故风速频率采用与设计高潮位相同的频率。但风速频率计算选样时，是选取年最高潮位出现时的风速，而不是选取年最大风速；对情况特殊的防护对象，其防潮标准经过专题论证后，经上级主管家部门批准，可以适当提高或降低；

广东省防洪（潮）标准和治涝标准（试行）


发布时间：2006-05-24信息来源：



（广东省水利厅以粤水电总字（1995）4号文颁布）

（一）江堤防洪标准

防护
对象
项目
防护对象的级别和防洪标准

1
2
3
4
5

城
镇
重要程度
特别重要城市
重要城市
中等城市
一般城镇
小镇

防护区人口
(万人)
≥150
150~50
50~20
20~1
≤1

乡
村
防护区耕地
面积(万亩)
≥300
300~100
100~20
20~1
≤1

防护区人口
(万人)
≥250
250~100
100~20
20~1
≤1

工
矿
企
业
主要厂区
(车间)
——
特大型
大型
中型
小型

辅助厂区
(车间)生活区
——
——
特大型
大型
中小型

防洪标准(重现期:年)
≥200
200~100
100~50
50~20
≤20

堤顶超高（m）
2.0
2.0~1.5
1.5
1.5~1.2
1.0

堤顶宽度（m）
8
8~7
7~6
6~4
4~3


注：

1.堤顶超高包括波浪爬高、风壅水面高和安全超高。当堤顶设置防浪墙时，堤身顶高应高出设计洪水位0.5m以上；

2.防洪标准上下限的选用，应考虑受灾后造成的政治、社会、环境的影响，经济的损失和抢险的难易以及投资的可能性等因素；

3.对情况特殊的防护对象，其防洪标准经过专题论证后，经上级主管部门批准，可以适当提高或降低；

4.防护对象的防洪任务，由堤防单独承担的，则堤防的防洪标准直接由防护对象的防洪要求来确定；若防护对象的防洪任务是由堤防、水库、分洪区等工程形成的防洪体系来联合承担的，堤防的设计洪水位只能根据它在防洪体系中所起的作用来确定。如防护对象的防洪标准为100年一遇洪水，上游水库可将其100年一遇洪水降为20年一遇洪水，则堤防的设计洪水位为20年一遇洪水位。

5.堤防上的闸、涵。泵站等建筑物的设计防洪标准，应不低于堤防工程的防洪标准，并应留有适当的安全裕度。

（二）江堤防潮标准

防护
对象
项目
防护对象的级别和防洪标准

1
2
3
4
5

城
镇
重要程度
特别重要城市
重要城市
中等城市
一般城镇
小镇

防护区人口
(万人)
≥150
150~50
50~20
20~1
≤1

乡
村
防护区耕地
面积(万亩)
≥300
300~100
100~20
20~1
≤1

防护区人口
(万人)
≥250
250~100
100~20
20~1
≤1

工
矿
企
业
主要厂区
(车间)
——
特大型
大型
中型
小型

辅助厂区
(车间)生活区
——
——
特大型
大型
中小型

防洪标准(重现期:年)
≥200
200~100
100~50
50~20
≤20

安全超高（m）
1.0
0.8
0.7
0.6
0.5

堤顶宽度（m）
8
8~7
7~6
6~4
4~3


注：

1. 堤顶高程由设计高潮位加风浪爬高再加安全超高求得，当堤顶设置防浪墙时，堤顶高程应高出设计高潮位0.5m以上；

2.风浪爬高建议采用蒲田公式计算；

3.根据现有风速和潮位资料分析、高潮位与风速关系密切，故风速频率采用与设计高潮位相同的频率。但风速频率计算选样时，是选取年最高潮位出现时的风速，而不是选取年最大风速；

4.对情况特殊的防护对象，其防潮标准经过专题论证后，经上级主管家部门批准，可以适当提高或降低；

5.海堤上的闸、涵、泵站建筑物的设计防潮标准，应不低于海堤工程的防潮标准，并应留有适当的安全裕度。



（三）治涝标准

治涝设计标准按涝区十年一遇24小时暴雨所产生的迳流量；城镇及菜地按一天排干设计；农田按三天排干设计；
外江水位问题：一般应根据之前测资料分析涝区暴雨与外江水位的遭遇情况，合理确定各有关水位，并据以求出设计、最大、最小扬程。若无实测资料：潮区可采用五年一遇的最高水位为上水位、其余地区可采用外江多年平均洪峰水位为上水位；以90%受益面积的相应高程作为设计下水位，来计算排涝装机容量。
对情况特殊的治涝对象，其治涝标准经过专题论证后，经上级主管部门批准，可以 适当提高或降低。

（四）关于西北江三角洲水面线问题

为了适应当前建设的需要，西北江三角洲水面线仍暂按1982年颁布的水面线执行。

通过对相关潮位站的年最高潮位进行持续性、趋势性和随机性检验，并用参证站法和滑动平均序列提取趋势项法进行一致性修正，计算确定了设计年最高潮位；采用设计高潮位和潮差共同控制典型潮位过程放大的方法推求了设计潮位过程；以实测的潮流资料和潮流数学模型模拟为基础，通过建立潮流量与潮位要素、潮流速与潮位要素之间的相关关系计算年设计潮流量和设计潮流速；采用潮流准调和分析方法推算了各桥墩处可能最大天文潮流速。该成果通过统计和数模相结合的方法很好的解决了感潮河段设计潮位、设计潮流的工程水文问题。课题创新点如下:（1） 该课题研究以问题为导向，理论紧密联系实际，针对工程设计和施工需要，采用工程水文分析与数模相结合，对潮汐河口复杂水文情势下潮流分析计算提出了一种切实可行的新方法。（2）首次采用滑动平均序列提取趋势项进行系列一致性修正以及采用设计高潮位和潮差共同控制典型潮位过程放大以推求设计潮型等方法，使计算确定的设计年最高潮位和设计潮位过程更加合理可靠。（3）通过建立潮位要素与潮流量、潮位要素与潮流速之间的相关关系，在得出最大潮流量和潮流速系列后，经频率分析直接推求设计断面潮流量和设计潮流速的研究思路与计算方法，设计潮流量与潮流速频率概念清楚，所建相关关系好，属国内首创。（4）采用“自动分潮优化潮汐调和分析及预报”模式推算各站天文潮位、桥址可能最大潮流速等，准确率高，具有创新性。研究成果已在苏通大桥工程设计与施工中得到应用，取得了良好的社会经济效益，研究思路与方法将对类似感潮河段设计潮位、设计潮流的研究有很好的参考价值。对今后类似工程建设有重要的参考价值，对相关学科发展具有促进作用。该成果总体上达到国际先进水平。

外秦淮河堤防水文失事风险分析
摘　要:结合南京市外秦淮河堤防整治工程,放弃传统的堤防潮位频率曲线线型,采用频率统计分析的方法确定了外秦淮河堤防潮位频率曲线的线型为反高斯分布;根据该堤防现行洪水设计标准推求了反高斯分布参数λ和μ.基于推求的洪水位频率曲线,将堤防水文失事风险分为洪水漫溢风险和洪水漫顶风险.考虑洪水漫顶事件对堤防水文失事风险的贡献权重,分别建立了堤防洪水漫溢和洪水漫顶失事概率计算模型,求出外秦淮河堤防水文失事风险率为0.374%,能满足工程防洪要求。[著者文摘]

1.4.4 风暴潮
　　对江苏海岸安全影响最大的主要自然因素为大风和天文大潮汛耦合，两者遭遇概率较大。据1951～1981年资料分析，出现较强台风与天文大潮汛（农历初一至初四和十四至十八间）耦合的次数有18次，占总次数（34次）的52.9％；较强台风中心穿过海岸登陆的有15次，占44.1％；较强台风中心穿过海岸登陆，同时又耦合天文大潮汛的有7次，占总次数的20.6％。
　　江苏沿海出现异常高潮位，除极个别极优天文条件下的大潮汛外，几乎均因台风过境引起。台风风向大多与海岸正交，风急浪高，增水现象明显，对海堤造成的破坏影响最大（见表1-2）。据连云港、射阳河口、吕四等七站资料分析，1971～1981年间对江苏沿海影响较大的、造成1.5米以上增水的台风有13次，其中2米以上增水的有6站次。1981年14号台风，适逢农历8月初大潮，沿海各站增水2米以上，小洋河最大增水为3.81米，射阳河口达2.95米，吕四为2.38米。1997年11号台风增水也十分明显，沿海各站纷纷接近历史最高潮位，遥望港附近超过历史最高潮位达0.31米。
　　另外，台风时常伴有暴雨，据1959～1981年资料分析，造成江苏沿海地区特大暴雨的天气系统中，台风占27.8％。入海洪峰还造成河口局部水位壅高。

本文详细介绍了风险分析的基本概念、理论和计算方法。通过对海堤失事各原因事件进行分析，指出漫坝是海堤失事的主要原因之一，而风暴潮与波浪共同作用又是引起漫坝的主要原因，因此本文主要研究风暴潮和波浪共同作用下的海堤漫坝风险。在充分考虑风暴潮和波浪不确定性的前提下，建立海堤对抗风暴潮和波浪共同作用下的漫坝风险模型，并提出采用积分-JC法对模型进行求解。根据漫坝模型编制电算程序，具体对北海市大冠沙海堤进行了漫坝风险计算，得出不同重现期大冠沙海堤的漫坝风险度和不同防浪墙顶高程大冠沙海堤对应的风险度等结果。最后从堤顶高程的设计方法和风险标准两方面对结果进行分析，指出现有海堤设计方法(设计潮位和设计波浪同频率或不同频率组合法)未考虑潮位、波浪等因素的不确定性，不能准确的反映海堤失事(本文指漫坝)的概率。本文建议采用风险方法，按一定风险标准进行堤顶高程设计。但目前尚无海堤失事风险标准，本文仅提供不同设计频率的大冠沙海堤防浪墙顶高程。

潮位与风浪组合可能性0.00——0.63

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