高层建筑结构布置复杂，构件很多，计算后数据输出量很大，如何对计算结果进行分析是非常
重要的问题。我们必须根据工程设计经验，对计算结构进形分析、判断，根据其正确与否，来判断
计算模型简化是否合理，输入数据是否正确，从而决定该结果能否作为施工图设计的依据。
计算结果的大致判断可以按以下的项目进行。（不包括含有多塔、错层等特殊结构）
1.自振周期
对于比较正常的工程设计，其不考虑折减的计算自振周期大概在下列范围中。
框架结构： T1=（0.12.--0.15)n
框架--剪力墙和框架--筒体结构：
T1=（0.06--0.12)n
剪力墙结构和筒中结构：
T1=（0.04--0.06)n
式中 n 为建筑层数。
第二及第三周期近似为：
T2=(1/3--1/5)T1
T3=(1/5--1/7)T1
如果计算结果偏离上述数值太远，应考虑工程中截面是否太大、太小，剪力墙数量是否合理，
应适当进行调整。反之,如果截面尺寸、结构布置都正确，无特殊情况而偏离太远，则应检查输入数
据是否有错误。
31
以上判断是根据平移振动振型分解方法来提出的，考虑扭转耦连振动时，情况复杂很多，首先
应挑出与平移振动对应振型来进行上述比教，至于扭转周期的合理数值，由于经验不足尚难提出合
理的数值。
2. 振型曲线
在正常的计算下，对于比较均匀的结构，振型曲线应是比较连续光滑的曲线 （附图一），不应
有大进大出，大的凸凹曲折。
第一振型无零点；第二振型在（0.7-0.8)H 处；第三振型分别在(0.4-0.5)及(0.8-0.9)H 处。
3. 地震力
根据目前许多工程的计算结果,截面尺寸、结构布置都比较正常的结构，其底部剪力大约在下述
范围内：
8 度，二类场地 FEK=（0.03-0.06)G
7 度, 二类场地 FEK=（0,015-0.03)G
式中， FEK 为底部地震剪力的标准值，G 为结构总重量。
层数多、刚度小时，偏于较小值；层数少、刚度大时偏于较大值；当其他烈度和场地时，相应
调整此数值。 但计算的底部剪力小于上述数值时，宜适当加大截面、提高刚度、适当增大地震力以
保证安全；反之，地震力过大，宜适当降低刚度以求得合理的经济技术指标。
4. 平位移指标
水平位移满足《高层规程》的要求，是合理设计的必要条件之一。但不是充分条件，即是说：
合理的设计，水平位移应满足限值；但是水平位移满足，还不一定是合理的结构，还要考虑周期、
地震力的大小等综合条件。因为，抗震设计时，地震力的大小与刚度直接相关，当刚度小，结构并
不合时，由于地震力也小，所以位移也有可能在限值范围内，此时并不能结构合理，因为它的周期
长，地震力小，并不安全。 新《高层规程》位移限值放松较多，较容易满足，所以还应综合其他
因素。
其次，将各层位移连成位移曲线，应具有以下特征：
剪力墙结构的位移曲线具有悬臂弯曲梁的特怔，位移越往上增大越快，成外弯形曲线； 框架结
构具有剪切梁的特怔，越往上增长越慢，成内收形曲线； 框架--剪力墙和框架--筒体结构处于两者
之间，为反S 形曲线，接近一直线（图二B）； 在刚度较均匀的情况下，位移曲线应圆曲光滑，无
突然的凸凹变化和折点。
5. 内外力平衡
平衡条件程序 TAT 本身已严格检查，但为防止计算中的偶然因素，必要时可检查底层的平衡条
件：
ΣNi=G
ΣVi=ΣP
Ni 为柱、墙在单组重力荷载下的轴力，其和应等于总重量G，校核时，不应考虑分层加载。
Vi 为风荷载作用下的底层墙、柱剪力，求和时应注意局部坐标与整体坐标的方向的不同，ΣP
为全部风力值。注意不要考虑剪力调整。
对于地震作用不能校核平衡条件，因为采用SRSS 法或CQC 法进行内力组合后，不再等于总地
震作用力。
6. 对称性
对称结构在对称力作用下，对称的内力与位移必须对称。TAT 程序本身已保证了计算结果的对
称性。如有反常现象应检查输入数据是否正确。
7. 渐变性
竖向刚度、质量变化较均匀的结构，在较均匀变化的外力作用下，其内力、位移等计算结果自
上而下也均匀变化，不应有大正大负、大出大进等突变.
8. 合理性
设计较正的结构,一般而言不应有太多的超筋截面,基本上符和以下规律:
32
（1） 柱、墙轴力设计值绝大部分为压力。
（2） 柱、墙大部为构造配筋。
（3） 梁基本上无超筋。
（4） 除个别墙段外，剪力墙符合截面抗剪要求。
（5） 梁截面抗剪不满足要求，抗扭超限截面不多。
符合上述八项要求，可以认为计算结果大体正常，可以在工程设计中应用。