解答：

主要是隔震结构与传统的抗震结构振动形态完全不一样，对于基底隔震和地下室顶板隔震结构，由于隔震层的存在，隔震结构在地震作用下的变形形态主要是以隔震层的变形为主，而隔震层以上结构则近似刚体的平动。从各振型的有效质量参与系数来看，隔震结构前三阶周期的有效质量参与系数一般都接近95%以上，高阶振型贡献的有效质量参与系数是非常微小的，对结构的影响可以忽略不计。隔震层以上楼层的隔墙只影响高阶振型，所以对于基底隔震结构或地下室顶板隔震结构可以不考虑周期折减。

周期折减对结构计算的实际影响：抗震结构周期折减会增大地震作用，但是在进行结构计算时结构的刚度不会变化，刚度还是原来的刚度，根据结构刚度矩阵的方程([K][?]=[P])形式可以看出，周期折减，[P]增大，而[K]不变，[?]会变大，这样会导致结构的位移增大，而实际中由于填充墙的存在结构的刚度是增大的，结构位移是减小的。周期折减导致结构位移增大是一种保守算法。

解答：

不需要，此项要求是新隔震标准4.7.2条的规定，需要注意的是新隔标整个4.7节的内容都是针对下部结构设计的相关规定，且在新隔标2.1.4条关于隔震结构下部结构的划分已做了定义。下部结构是指隔震建筑位于隔震层以下的结构部分，不包括基础，如果把上支墩层柱和与之相连接的框架梁按大震抗剪弹性，抗弯不屈服设计有些违背规范精神。

关于上支墩柱和与之相连接的框架梁只需定义为关键构件按中震性能化设计即可。

解答：

最大拉压应力采用的是新隔震标准6.2.1条文说明的组合，计算时需要考虑竖向地震，软件就会自动按新隔震标准6.2.1条文说明的组合验算。目前软件没有输出具体的验算组合，但是可以通过隔震支座的柱底轴力来验证。

隔震支座最大压应力组合验证：

1.规范验算隔震支座最大压应力组合：

最大压应力=1.0x恒载+0.5活载+1.0x罕遇水平地震作用产生的最大轴力+0.4x竖向地震作用产生的轴力

2. YJK软件罕遇地震下隔震支座最大压应力验算结果：

3. YJK软件不同工况下隔震支座轴力（KN）

4. 手动校核：

(1.0DL+0.5LL+1.0EH+0.4EV)/A=(1056.0+0.5*221.9+1184.2+0.4*565.4)/385=6.69MPa

手核结果和程序验算结果一致，YJK软件计算隔震支座最大压应力的组合是采用新隔震标准6.2.1条文说明的组合。

隔震支座最大拉应力组合验证：

1.规范验算隔震支座最大压应力组合：

最小压应力（最大拉应力)=1.0x恒载-1.0x罕遇水平地震作用产生的最大轴力-0.5x竖向地震作用产生的轴力

2.YJK软件罕遇地震下隔震支座最大拉应力验算结果：

3.YJK软件不同工况下隔震支座轴力（KN）

4.手动校核：

(1.0DL-1.0EH-0.5EV)/A=(1056.0-1184.2-0.5*565.4)/385=1.07MPa

手核结果和程序验算结果一致，YJK软件计算隔震支座最大拉应力的组合是采用新隔震标准6.2.1条文说明的组合。

解答：

按复振型计算角部隔震支座最大拉应力和以前分部设计法相差比较大的主要原因是：

1.计算方法不同，以前用的是时程的计算结果，现在用的是反应谱的计算结果（复振型），由于反应谱无法考虑隔震支座拉压刚度异性，如果隔震支座出现受拉，则计算可能不准确，需要按时程补充计算考虑隔震支座拉压刚度的差异性，以时程计算结果为准。

2.新隔标验算隔震支座最大拉应力采用的组合和以前分部设计法采用的组合不同。

角部隔震支座最大拉应力超限的解决办法（以时程计算结果为准)：

1. 超限不多情况下可以通过直接加大角部隔震支座的直径来满足拉应力的要求。

2. 如果超限比较多，通过增大隔震支座直径来解决拉应力超限已不合理，隔震支座局部过大也会影响隔震效果，此时需要调整上部结构布置和隔震层隔震支座的布置来减小上部结构的扭转效应来减小角部隔震支座的拉应力，或者在房屋角设置抗拉装置来处理隔震支座拉应力超限的问题，但是需要注意的是设置的抗拉装置不能限制隔震支座的水平变形。

规范规定隔震支座拉应力限值1MPa，但是目前大多数隔震厂家制造的隔震支座可以达4MPa-6MPa的极限抗拉强度，按规范限值控制隔震支座最大拉应力，其富裕度相对比较大。

解答：

主要原因是时程分析时施工模拟加载软件默认采用的是一次性加载，要想是反应谱和时程结果一致。需要将反应谱计算时的施工模拟加载修改为一次性加载，两种计算结果下隔震支座长期面压就可以完全对上。