资料挂篮悬浇箱梁大桥支架设计计算书，编辑于2020年，依据新规范编制。计算内容详细，同类计算可参考。
内容目录
1 概述
2 计算依据
3 主要材料技术参数?
4 0#块支架受力分析
4.1荷载计算
4.2主梁计算
4.3主横梁计算
4.4牛腿计算
4.5钢管柱计算
4.6翼板下纵梁计算
1）主墩一侧翼板下纵梁计算
2）主墩一侧翼板纵梁下三角托架计算
5 内模支撑脚手架计算书
工程概况
1 概述
1.1 设计概况
主桥上部结构为65+110+65m预应力砼变截面连续箱梁。箱梁采用单箱单室断面，箱梁顶板宽16.7m，底板宽8.5m，箱梁顶板设3%横坡，底板水平。
墩顶0#梁段长11m，与两主桥墩组成2个T型悬臂梁，各分为14对梁段，悬臂施工段总长为48.5m。墩顶箱梁高为7m，箱梁高度按1.5次抛物线变化。箱梁顶板厚28cm，0#梁段底板厚度由根部85cm渐变为80.1cm、腹板厚度95cm。
主墩墩身为矩形实心墩，平面尺寸为9.9×4.5m，高度分别为：12#左墩为8.39m，12#右墩为8.834m，13#左墩为8.497m，13#右墩为8.941m。承台平面尺寸为12×12m。单个0#梁段砼方量为435.5方。
1.2 0#梁段支架设计概况
主桥0#块支架形式采用梁、柱及预埋牛腿结构，其中钢管立柱兼做挂篮悬浇施工时的临时锚固体系，用以保证在悬臂浇筑施工时的不平衡力矩下的施工安全。
支架结构为0#梁段每端部横向设置4根φ630×10钢管立柱，在墩身纵向侧面的预埋钢板上横向设置4个牛腿，在钢管柱顶和牛腿上设置卸落设备砂箱，在牛腿的砂箱和钢管柱的砂箱上分别设置一根2HN500×200×10/16主横梁，在箱梁底板下主横梁上设置2HN300×150×6.5/9/HN300×150×6.5/9主纵梁，主纵梁与主横梁间设置调平钢垫块并焊接于主纵梁支点位置，其上设置横向分配梁I12.6（间距80cm），其上安装底模。
悬臂梁段翼板下支架为：在2根主横梁上设置2根翼板下纵梁HN250×125×6/9，因牛腿主横梁顶面标高低于钢管柱上主横梁顶面标高，在牛腿主横梁顶面翼板下纵梁支点位置设置调平钢垫块，使翼板下纵梁水平，其上设置侧模支撑框架，纵向间距200cm。
主墩两侧箱梁翼板下支架为：在墩身横向侧面每侧设置2个三角托架，托架上设置4根翼板下纵梁HN250×125×6/9，纵向间距90cm。
悬臂梁段翼板下纵梁和三角托架翼板下纵梁单独设置，相互不连续。支架设计图见下图。
为抵消连续梁挂篮悬浇施工中产生的不平衡力矩，确保施工安全和梁体安全质量，必须进行临时锚固设计。因悬浇过程中产生的不平衡力矩很大，考虑施工安全和施工的方便，临时锚固拟采用在主墩悬支座两侧设置临时支墩，将连续梁梁体与桥墩进行临时锚固，每个支墩平面尺寸为8.34×0.7m，每个支座内设置248根Φ32HRB400螺纹钢筋，在梁体和墩身内带直钩的锚固长度为1m，支座采用C50混凝土中间加10cm M40硫磺砂浆，在硫磺砂浆层埋设电阻丝，临时支墩在与墩身顶面和箱梁底面接触部位设置油毛毡等隔离层，便于临时支墩的拆除。
0#块箱梁分2次浇筑，第一次浇筑至腹板与翼板交界高度，第二次浇筑剩余部分，但本验算书按一次浇筑进行计算，主要对各构件的强度、刚度及稳定性进行验算。
2 计算依据?
1)《K54+631.804卑水铁路、黄迁线分离立交主桥设计图》；
2)《公路桥涵施工技术规范》（JTG/T?3650-2020）；
3)《钢结构设计标准》（GB5017—2017）；
4)《钢结构设计规范》（GB50204—2015）；
5)《混凝土结构设计规范》（GB50010—2019）；
6)《公路桥涵施工技术规范实施手册》；
7)《结构力学》、《材料力学》；
8)《路桥施工计算手册》。
3 主要材料技术参数?
1)钢筋砼自重：G砼=26KN/m3；
2)钢材弹性模量：E=2.1×105Mpa；
3)材料允许应力：
A3钢：抗拉、抗压、抗弯应力[σ]=205Mpa?；剪应力[τ]=120?Mpa?。
Q345钢：抗拉应力[σ]=265Mpa?；剪应力[τ]=155?Mpa；端面承压强度设计值fcb=400MPa。
三级焊缝：角焊缝强度设计值fwf=160MPa?.
8.8级承压型高强螺栓：抗拉应力[σ]=400Mpa?；抗剪应力[τ]=250?Mpa.?
4 0#块支架受力分析
4.1荷载计算
1）计算参数取值说明
（1）钢筋砼容重G砼：取26KN/m3；
（2）模板及支架自重G模：取5KN/m2；
（3）施工人员及施工机具荷载G施：取2KN/m2；
（4）浇筑和振捣砼时产生的荷载G倾：取2KN/m2；
（5）砼超灌系数：取1.05
2）荷载计算
①荷载标准值：
按根部最大断面沿桥梁纵向截取1m计算荷载，横向由一侧向中心线按照转折点依次编号，砼荷载则有：?
G1=1.05×0.2×26=5.46KN/m；
G2=1.05×0.8×26=21.84KN/m；
G3=1.05×7×26=191KN/m；
G4=1.05×1.95×26=53.24KN/m；
G5=1.05×1.59×26=43.41KN/m；
G6=1.05×1.13×26=30.85KN/m。
②荷载组合一：计算强度及稳定性时
q1=1.2×(5.46+5+2+2)=17.4KN/m；
q2=1.2×(5.46+5+2+2)=37KN/m；
q3=1.2×(5.46+5+2+2)=240KN/m；
q4=1.2×(5.46+5+2+2)=74.7KN/m；
q5=1.2×(5.46+5+2+2)=62.9KN/m；
q6=1.2×(5.46+5+2+2)=47.8KN/m.
③荷载组合二：计算刚度时
q1=1.2×(5.46+5)=10.5KN/m；
q2=1.2×(5.46+5)=26.8KN/m；
q3=1.2×(5.46+5)=196KN/m；
q4=1.2×(5.46+5)=58.2KN/m；
q5=1.2×(5.46+5)=48.4KN/m；
q6=1.2×(5.46+5)=35.8KN/m.
3）箱梁底板下主纵梁上分配梁计算
取纵向1延米荷载组合一、组合二加载，计算的各支点反力即为主纵梁每延米的的强度和刚度计算的荷载值。
根据计算结果，横向分配梁采用I12.6，间距按800mm布置，最大组合应力为195.3×0.8=156.2MPa<205MPa,强度满足要求，
最大变形为1.3mm<1000/400=2.5mm，刚度满足要求。
4）翼板下纵梁荷载计算
按在翼板侧模支撑框架下设置2根纵梁，间距为200cm。
以翼板上纵梁为支点，纵向1延米荷载组合一加载，计算的各支点反力即为主纵梁每延米的荷载值。
