建筑师：同济大学建筑设计研究院
项目地点：中国，天津
设计团队： Wensheng Wang, Damian Donze, Wang Shuyi, Zhang Xü
总面积：48636平方米
占地面积：45290平方米
总高度：40米
楼层：8层
停车位：99个
自行车停车位：800个
藏书数：2，400，000本
座位：4500个

未来建成的河北大学图书馆将坐落于新北城大学中心，同济建筑设计研究院的Damian Donze的提案获胜并得到最终的设计权。图书馆的底层包括办公室、一个档案室、一个网络中心、一间会议中心和展览中心。西边和东边的出口则分别用于办公室、网络中心以及会议和展览中心。

图书馆四周环水，由西边的公园一直流淌到东门。这样便把图书馆和教学楼分割了开来，使得图书馆成为一道美丽的风景线。图书馆有两个出口，一个在一层的北侧，另一个在二层的南侧。出口在二楼就避免了在一层读书的同学受到干扰。另外，一层倾斜的屋顶设计搭配延长的楼梯就给人一种幽静的感觉，可以缓解同学们的学习压力。

图书馆的功能被划分为三个主要部分，以此来疏通人流和保证更方便地使用。这一设计缓解了主南门和主北门的主要人流。30000平方米的主楼主要用于做图书馆，而10000平方米左右的一楼则用于辅助功能，并被划分入了东西两边。

建筑设计理念
观察图书馆的外立面，我们不难发现体现出一种“阴和阳”的概念。图书馆北侧的建筑是由石砖组成的，这样做是为了使整个风格与老校园的风格相协调。所以图书馆我们则同样选择具有类似效果的材料进行设计，也就是土陶。图书馆南侧的建筑我们同样使用简洁、单一的颜色。所以最终确定用普通的天然石材进行建筑的设计。

图纸

结构减震设计

基本结构是由混凝土柱和梁结构连接剪力墙芯。同时，在北南向上采用了钢桁架跨越两个悬梁。

建筑大部分楼层平面呈细腰的“工”字形（图2），仅2层（单侧封板）、6层及8层细腰处封板后楼层平面呈梯形（图3），图2,3中的阴影部分为楼板加强区。

图2 标准层结构平面布置图

图3 6层结构平面布置图

2      结构设计

2.1  结构方案选型

由于框架-剪力墙方案不能满足要求，因此取消剪力墙改为钢筋混凝土框架结构。经计算，该框架结构扭转周期比为0.95，不满足规范要求，且框架柱截面尺寸为900mm×900mm时，结构层间位移角仅为1/300左右。因此在楼电梯间周围及建筑外立面增加了部分钢支撑。

但要满足结构层间位移角限值要求，需要设置更多数量的钢支撑，且这些钢支撑沿竖向的布置必须上下贯通落地，平面布置必须对称且多数分布在结构外围。在不影响建筑使用功能的前提下，没有合适的位置布置全部的钢支撑。因此，结构设计中仅布置少量的落地钢支撑用于改善结构的抗扭刚度，并控制钢支撑间距在40m左右，使其均匀分布在结构平面内。

在此基础上，在部分层间位移比较大的楼层，在不影响建筑使用功能的平面位置，灵活布置了一些黏滞流体阻尼器，以增加结构的附加阻尼比，消耗地震能量，降低主体结构受到的地震作用，使其层间位移角满足规范限值要求。

考虑到本工程平面超限情况较严重，且位于高烈度区，而在大震下非线性黏滞流体阻尼器的附加阻尼比有所减小，因此本工程的钢支撑全部采用屈曲约束支撑。

最终结构体系确定为带屈曲约束支撑及黏滞流体阻尼器的消能减震钢筋混凝土框架结构。

与屈曲约束支撑相连的框架梁、柱及与阻尼器相连的框架柱均采用型钢混凝土。主要柱网尺寸为8.4m×8.4m，主要框架柱截面尺寸为900×900，800×800，主要框架梁截面尺寸为400×700。屈曲约束支撑内部主要采用人字形和单斜杆布置，立面采用单斜杆跃层布置。

结构中部细腰处薄弱楼板均按小震弹性、中震不屈服设计，细腰处及周边框架的抗震性能目标均有所提高。

2.2    阻尼器布置

本工程采用非线性黏滞流体阻尼器，阻尼器的参数取值及数量见表1，结构X向附加阻尼比估算见表2。

阻尼器沿竖向尽量布置在层间位移比较大的楼层，平面位置则由于建筑使用功能的限制只能布置在楼、电梯间及设备用房周围。典型阻尼器安装布置见图4。

图4 黏滞流体阻尼器布置示意图

2.3   屈曲约束支撑布置

本工程中屈曲约束支撑在小震下按不屈服设计，根据计算结果，屈曲约束支撑分为两种类型，主要设计参数取值及数量见表3。其中A型主要布置在结构内部的楼、电梯间周围，主要采用人字形布置，B型主要布置在结构的东、西立面，布置形式见图5。

图5 结构东立面屈曲约束支撑的布置示意

3    结构计算与分析

3.1  结构计算模型及主要参数

本工程结构设计及小震弹性计算软件采用YJK和ETABS，其中YJK主要用于小震反应谱法计算及结构配筋设计，ETABS则用于小震反应谱、时程分析及结构减震分析。大震动力弹塑性分析软件采用PERFORM 3D。

3.2  反应谱法计算结果

将阻尼器的附加阻尼与结构自身阻尼统一考虑，对阻尼比为0.12的结构进行小震反应谱分析，计算结果表明：两种程序的计算结果接近，结构抗扭刚度较好，各项指标均能满足规范要求。与阻尼比为0.04的无阻尼器结构相比，阻尼比增大后结构的位移减小26%～30%、首层地震剪力减小23%。

3.3  黏滞阻尼器减震分析

反应谱法计算中，黏滞阻尼器的作用粗略地等效为整体结构的均匀附加阻尼比。为进一步更准确地确定黏滞阻尼器的实际减震作用，在ETABS中采用弹性时程分析法对结构进行了小震工况的减震分析，阻尼器采用非线性阻尼器连接单元模拟。

图6为时程分析选用的7条地震波的反应谱，其中2条为人工波(RH3波、RH4波)，5条为天然波。各地震波反应谱在结构主要自振频率区段内与规范反应谱吻合较好。经计算，各条地震波作用下，结构的底部剪力分别大于反应谱法求得的底部剪力的65%,且多条地震波计算得到的结构底部剪力平均值大于反应谱法求得的底部剪力的80%，能够满足规范的要求。

图6 时程分析选用的地震波的反应谱

图7给出了典型阻尼器单元在时程分析中的滞回曲线，从图中可以看出，阻尼器的滞回曲线饱满，有效发挥了耗能作用。

图7 典型黏滞阻尼器滞回曲线

3.4 结构大震弹塑性时程分析

采用PERFORMD-3D对结构进行了大震动力弹塑性时程分析。分析得到的楼层最大层间位移角见表4，可知，结构满足规范对消能减震结构层间位移角从严控制的要求，且整体结构层间位移角沿楼层高度分布均匀无突变，没有薄弱层出现。

结构各部分构件的耗能比例统计见表5，由表5可见，框架梁屈服后的耗能比例为10.9%，框架柱仅为0.7%，说明少量框架柱屈服后的塑性变形非常小，整体结构为梁屈服型耗能机制。黏滞阻尼器及屈曲约束支撑的耗能比例为47.5%，耗散了约一半的地震能量，有效地保护了主体结构。

出力最大的黏滞流体阻尼器的滞回曲线见图8，由图可见，黏滞流体阻尼器最大阻尼力为988kN，其1.2倍为1185kN，小于阻尼器最大阻尼力设计参数1200kN。A型屈曲约束支撑的典型滞回曲线见图9，从图中可以看出，屈曲约束支撑在大震下屈服并有效耗散了地震能量。

根据规范ASCE/SEC 41-46，主体结构构件的抗震性能见表6。计算结果显示：1）2层以上主体结构框架梁基本处于屈服状态。2）主体结构仅14%的框架柱进入屈服状态；没有框架柱塑性变形超过CP的性能目标；细腰部位及两侧框架柱仅少量进入屈服，而且屈服后的塑性变形绝大多数控制在IO范围内，满足立即入住的要求，远小于CP的限值要求。3）屈曲约束支撑全部处于屈服状态。

本工程属于不规则高层建筑，由于采用了消能减震技术及合理的结构加强措施，具有良好的抗震性能，计算结果均满足现行规范和规程的要求。