PKPM 设计参数
楼层组装—设计参数
a.总信息
1． 结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，砌体，底框）。
2． 结构主材（钢筋混凝土，砌体，钢和混凝土）。
3． 结构重要性系数（《高层混凝土结构技术规程》4.7.1 ，混凝土规范3.2.3）。
4． 底框层数，地下室层数 按实际选用。
5． 梁柱钢筋的混凝土保护层厚度（《混凝土结构设计规范》表3.4.1及表9.2.1）。
6． 与基础相连的最大楼层号，按实际情况，如没有什么特殊情况，取1。
7． 框架梁端负弯矩调幅系数 一般取（0.85—0.9）《高层混凝土结构技术规程》5.2.3条文中有说明。
b.材料信息
1． 混凝土容重取 26-27，全剪力墙取27，取25时需输入粉刷层荷载。
2． 钢材容重取 78。
3． 梁柱主筋类别，按设计需要选取。优先采用三级钢，可以节约钢材。

SATWE设计参数
a.总信息
1． 水平力与整体坐标夹角（度），通常采用默认值。(逆时针方向为正,当需进行多方向侧向力核算时,可改变次参数)
2． 混凝土容重取 26-27，钢材容重取 78。
3． 裙房层数，转换层所在层号，地下室层数，均按实际取用。(如果有转换层必须指定其层号)。
4． 墙元细分最大控制长度，这是在墙元细分时需要的一个参数，对于尺寸较大的剪力墙，在作墙元细分形成一定的小壳元时，为确保分析精度，要求小壳元的边长不得大于给定限值Dmax,程序限定1.0≤Dmax≤5.0 ,隐含值为Dmax=2.0 , Dmax对分析精度略有影响,但不敏感,对于一般工程,可取Dmax=2.0 ,对于框支剪力墙结构, Dmax可取略小些, 例如Dmax=1.5或1.0 。
5． 对所有楼板强制采用刚性楼板假定（在计算结构位移比时选用此项，除了位移比计算，其他的结构分析、设计不应选择此项）。
6． 墙元侧向节点信息：这是墙元刚度矩阵凝聚计算的一个控制参数，若选“出口”，则只把墙元因细分而在其内部增加的节点凝聚掉，四边上的节点均作为出口节点，墙元的边形协调性好，分析结果符合剪力墙的实际，但计算量大。若选“内部”则只把墙元上、下边的节点作为出口节点，墙元的其他节点均作为内部节点被凝聚掉，这时，带动口的墙元两侧边中部的节点为变形不协调点。这是对剪力墙的一种简化模拟，其精度略逊于前者，但效率高，实用性好。在为配筋而进行的工程计算中，对于多层，由于剪力墙较少，应选择“出口”，对于高层，由于剪力墙较多，工程规模较大，可选“内部”。
7． 结构材料信息（钢筋混凝土结构，钢与混凝土混合结构，有填充墙钢结构，无填充墙钢结构，砌体结构），根据结构材料的不同进行选择。
8． 结构体系（框架，框剪，框筒，筒中筒，剪力墙，断肢剪力墙，复杂高层，板柱剪力墙），根据结构体系的不同进行选择。
9． 恒活荷载计算信息[不计算恒活荷载（不计算竖向力），一次性加载（按一次加载方式计算竖向力），模拟施工加载1，模拟施工加载2]。
“模拟施工加载1”方式较好地模拟了在钢筋混凝土结构施工过程中，逐层加载，逐层找平的过程。但这是在“基础嵌固约束”假定前提下的计算结果，未能考虑基础的不均匀沉降对结构构件内力的影响。若结构地基无不均匀沉降，上述分析结果更能较准确地反映结构的实际受力状态，但若结构地基有不均匀沉降，上述分析结果会存在一定的误差，尤其对于框剪结构，外围框架柱受力偏小，而剪力墙核心筒受力偏大，并给基础设计带来一定的困难。
“模拟施工加载2”是在原模拟施工加载计算原则的基础上，通过间接方式（将竖向构件的轴向刚度增大10倍），在一定程度上考虑了基础的不均匀沉降。这样，基础的受力更均匀。对于框剪结构而言，外围框架柱受力有所增大，剪力墙核心筒受力略有减小，但付出的代价是计算时间增大接近一倍。
“模拟施工加载1”和“模拟施工加载2”所得到的计算结果，在局部可能会有较大差异。“模拟施工加载2”的计算结果用于基础设计是比较理想的；若将其用于上部结构设计，目前阶段经验不多，仅供设计人员参考。
10． 风荷载计算信息（计算，不计算），风荷载通常情况下是需要计算的。
11． 地震作用计算信息（不计算地震作用，计算水平地震作用，计算水平和竖向地震作用），《建筑抗震设计规范》1.0.2规定抗震设防烈度6度及以上地区必须进行抗震设计。是否计算竖向地震作用按照5.1.1条文的规定确定。
b.风荷载信息
1． 地面粗糙度类别，按照《建筑结构荷载规范》7.2.1和《高层混凝土结构技术规程》3.2.3确定。
2． 修正后的基本风压（高度超过60米的高层建筑按100年一遇的风压值采用）《高层混凝土结构技术规程》3.2.2及条文说明。
3． 结构基本周期初次计算时可按缺省值即经验公式确定，在计算完成后应按计算获得的周期结果重新带入计算。
4． 体形系数，按实际情况选用。此项查取《高层混凝土结构技术规程》3.2.5。
5． 设缝多塔背面体形系数，根据结构不同的体形系数选用。可以指定各塔的系数，程序可以自动考虑挡风面的影响，并采用此处输入的背风面体形系数对风荷载进行修正。
c.地震信息
1． 规则性信息按《建筑抗震设计规范》3.4节条文内容选用，确定是规则还是不规则。
2． 扭转耦连信息 程序在模态分析时采用的是完整刚度矩阵，计算震型数的取值应遵循《建筑抗震设计规范》5.2.2条规定，振型个数一般可以取振型参与质量达到总质量的90%所需的振型数。在振型组合时包括耦联和非耦联，对于空间结构一般都考虑耦联。
3． 设计地震分组按《建筑抗震设计规范》附录A中查取。
4． 设防烈度按《建筑抗震设计规范》附录A中查取。
5． 场地类别按地质勘查报告和《建筑抗震设计规范》4.1.6条确定。
6． 框架抗震等级按《建筑抗震设计规范》6.1.2条和《高层混凝土结构技术规程》4.8.2确定。其中参数0代表特一级，1代表一级，以此类推，5代表不考虑抗震构造要求。
7． 剪力墙抗震等级按《高层混凝土结构技术规程》4.8.2确定。
8． 考虑偶然偏心，如果考虑偶然偏心，程序自动增加4个工况，分别是质心沿Y正、负向偏移5%的X地震和质心沿X正、负向偏移5%的Y地震。按《高层混凝土结构技术规程》3.3.3规定，计算单向地震作用时应考虑偶然偏心的影响。
9． 考虑双向地震作用，《建筑抗震设计规范》5.1.1-3规定质量和刚度分布明显不对称的结构，应计入双向地震作用下的扭转作用。
10． 计算震型个数取3的倍数，高层应至少选用9个，考虑扭转耦联计算时，震型应不少于15个，对多塔结构不应少于塔数*9个，计算时要检查Cmass-x, Cmass-y两个方向的有效质量系数不小于90%，达不到时应增加震型数，然后重新计算。一般每层3个，增加多了会造成地震力异常。
11． 活荷质量折减系数一般取0.5，特殊情况参照《建筑抗震设计规范》5.1.3条。
12． 周期折减系数根据《高层混凝土结构技术规程》3.3.17条选用。对框架结构，若填充墙较多，周期折减系数可取0.6-0.7，填充墙较少时可取0.7-0.8 ，对于框架-剪力墙结构，可取0.8-0.9。纯剪力墙结构0.9-1.0或不折减。
13． 结构的阻尼比（%）参照《建筑抗震设计规范》5.1.5条选用，钢结构参照《建筑抗震设计规范》8.2.2选取。
14． 特征周期Tg (秒) 按《建筑抗震设计规范》表5.1.4-2选取，地震分组查附录A，场地类别看地质报告。
15． 多遇地震影响系数最大值按《建筑抗震设计规范》表5.1.4-1选取，罕遇地震影响系数最大值
16． 斜交抗侧力构件方向附加地震数？相应角度？有斜交抗侧力构件的结构按《建筑抗震设计规范》5.1.1-2条文确定。最多允许附加5组地震。
d.活荷信息
1． 柱、墙设计时活荷载一般不折减，传到基础的活荷载应折减。（《建筑结构荷载规范》4.1.2条）
2． 梁活荷不利布置，最高层号。0表示不考虑，若填入一个大于零的数，则在1-此层的各层考虑梁的活荷载不利布置。需要考虑活荷载不利布置时选用。最好用此方法，而不用梁弯矩放大系数。
3． 柱、墙、基础活荷载折减系数《建筑结构荷载规范》4.1.2条

此为文章的前半部分,希望能对大家有帮助

多谢楼主共享这么好的资料
小弟真的是感激不尽啊

多谢楼主共享这么好的资料
小弟真的是感激不尽啊
多谢楼主共享这么好的资料
小弟真的是感激不尽啊

谢谢啦

十分感谢,人民会记住你的

感谢无私奉献，资源共享。今后有好东西，也一定上传给大家。

怎么下不了啊

说实在的，这个问题属经验范筹，不经历是没切身感受的，可现状根本就没机会给我们这种新手，所以这里谢了，先学习一下

彻底了解在PKPM中主梁与次梁的区别
作者：sjyzhc阅读：13191 次上传时间：2004-12-06推荐人：sjyzhc (已传论文 1 套)简介： 在PKPM中主梁与次梁的区别。
关键字：PKPM 结构软件

　　次梁在PMCAD主菜单1和主菜单2
　　不同输入方法的比较分析
　　次梁可在PMCAD主菜单1中和其它主梁一起输入，程序上称为“按主梁输入的次梁”，也可在PMCAD主菜2的“次梁布置”菜单中输入，此时不论在矩形或非矩形房间内均可输入次梁，但只能以房间为单元输入，输入方式不如在PMCAD主菜单1中方便。
　　次梁在主菜单1输入时，梁的相交处会形成大量无柱联接节点，节点又把一跨梁分成一段段的小梁，因此整个平面的梁根数和节点数会增加很多。因为划分房间单元是按梁进行的，因此整个平面的房间碎小，数量众多。次梁在主菜单2输入时，次梁端点不形成节点，不切分主梁，次梁的单元是房间两支承点之间的梁段，次梁与次梁之间也不形成节点，这时可避免形成过多的无柱节点，整个平面的主梁根数和节点数大大减少，房间数量也大大减少。因此，当工程规模较大而节点，杆件或房间数量可能超出程序允许范围时，把次梁放在主菜2输入可有效地、大幅度减少节点、杆件和房间的数量。
　　在主菜单1中输入次梁（简称当主梁输）和在主菜单2中输入的次梁（简称当次梁输）在程序处理上有很多不同点，计算和绘图结果也会不同。
1、导荷方式
　　作用于楼板上的恒活荷是以房间为单元传导的，次梁当主梁输时，楼板荷载直接传导到同边的梁上。当次梁输时，该房间楼板荷载被次梁分隔成若干板块，楼板荷载先传导到次梁上，该房间上次梁如有互相交叉，再对次梁作交叉梁系分析（交叉梁系仅限于本房间范围），程序假定次梁简支于房间周边，最后得出每次梁的支座反力，房间周边梁将得到由次梁围成板块传来的线荷载和次梁集中力。
　　两种导荷方式的结构总荷载应相同，但平面局部会有差异。
2、结构计算模式
　　在PM主菜单1中输的次梁将由SATWE、TAT进行空间整体计算，次梁和主梁一起完成各层平面的交叉梁系计算分析，其它要特征是次梁交在主梁的支座是弹性支座，有竖向位移。有时，主梁和次梁之间是互为支座的关系。
　　在PM主菜单2输入的次梁按连续梁的二维计算模式计算。计算时，次梁铰接于主梁支座，其端跨一定铰支，中间跨连续。其各支座均无竖向位移。
3、梁的交点的连接
　　按主梁输的次梁与主梁为刚接连接，之间不仅传递竖向力，还传递弯矩和扭矩。特别是端跨处的次梁和主梁间这种固端连接的影响更大。当然用户可对这种程序隐含的连接方式人工干预指定为铰接端。
　　PM主菜2输的次梁和主梁的连接方式是铰接于主梁支座，其节点只传递竖向力，不传递弯矩和扭矩。对于其端跨计算支座弯距一定为0。
4、梁支座负弯矩调幅
　　在PM主菜单2输入的次梁按连续梁计算，均可读取用户设定的调幅系数进行调幅。
5、绘梁施工图前对梁的相交支座的支座修改
　　次梁按主梁输入时：
　　在PM主菜单1当作主梁输入的次梁，经过三维程序计算后，程序不一定认定他是次梁。
　　此时程序判定次梁的过程是：
　　对每个无柱节点需要判断为“支座”（用三角形表示）或“连通”（用园圈表示），该节点处于负弯矩区的为支座，为正弯矩区的为连通。
　　支座时，梁本身应为次梁，支座梁则为主梁。
　　连通时，连通节点两端的两跨梁将合并为一跨，成为主梁，节点上的另一方向梁成为次梁。
　　支座时，施工图上的梁下部钢筋在支座锚固长度仅为15倍钢筋直径。因处于负弯矩区而按非受拉锚固设计。连通时，该节点两端的梁下钢筋必然在节点下连通，程序不会出现锚入支座节点，因为处于受拉区。
　　对处于端跨的次梁（支承在梁支座上），程序需将其判断为“悬挑梁”或是“端支承梁”。
　　当端跨梁下无正弯矩，全跨均作用负弯矩时，程序判定该端跨为挑梁，在该跨端部用园圈表示。反之，程序认定该跨为端支承梁，在该跨端部用三角支座表示。
　　对如上程序自动判定的支座状况，一般人工应做干预修改。在中间跨，把支座改为连通将合并梁跨，施工图设计偏于安全。一般不应将连通改为支座。对于交叉梁系，更应注意把有些支座改为连通，才能得到符合实际的施工图设计。
　　次梁按次梁输入时：
　　对于在PM主菜单2输入的次梁，其跨度、跨数都已确定，与在PM主菜单1输入的主梁相交处，其本身是次梁的性质不能修改，其支座处的梁肯定当作主梁处理，也就是说，对这种次梁，一般没有修改支座的问题。
6、三维空间程序的活荷载不利布置计算
　　按主梁方式输入的次梁，将在层平面上形成大量的房间。SATWE、TAT的活荷不利布置计算是按每个房间逐个布置活载的过程，这时可能造成活荷不利 计算过于繁琐费时。按次梁方式输入的次梁，层平面上形成的房间均为不考虑次梁划分的大房间，其活荷不利布置计算更快捷。
7、楼板配筋
　　由于板底钢筋的配置是以房间为单元进行的，按主梁方式输入次梁的房间可能过多过密，此时作楼板配筋施工图时，一般不应采用“逐间布筋”或“自动布筋”的方式，因为这种方式的板底钢筋是细碎的小段筋。一般应采用“通长配筋”菜单将板底钢筋按不同范围拉通配置。