11.备自投装置一般应满足哪些要求？
a.工作母线电压消失应动作；
b.备用电源应在工作电源确已断开后才投入；
c.备用电源只能自投一次；
d.备用电源确有电压后才自投；
e.备用电源投入的时间应尽可能短；
f.电压互感器二次回路断线时，备用电源自投入装置不应误动作。

12.保护接地与保护接零区别和联系？
保护接地：把设备金属外壳、框架通过接地装置与大地可靠连接。是中性点不接地系统中保护人身安全的重要措施。
保护接零：在电源中性点接地的系统中，把设备金属外壳、框架与中性点引出的中性线连接。是中性点接地系统中保护人身安全的重要措施。

13.测量电气设备线圈或者铁心温度时，要求用酒精温度计而不用水银温度计，为什么？
因为：水银是良导体，放在交变磁场很强的地方会感应涡流使温度升高，不能准确测温，并且测量中万一损坏，酒精无毒易蒸发，容易清理，水银则可能成为有毒气体，与有色金属生成水银合金，清理困难。

14.发电机的运行特性曲线包括？
空载特性（额速空载，定子电压&励磁电流）；
短路特性（额速短路，定子电流&励磁电流）
负载特性（额速额定子电流，cosφ常数，定子电压&励磁电流）
调整特性（定子电压、转速、功率因数为常数，定子电流&励磁电流）
外特性（励磁电流、转速、功率因数为常数，定子电流&定子电压）

15.抗干扰的简单方法？
直流干扰：加电容量特别小的电容。交流干扰：加装屏蔽并且接地。

16.三相交流电动机测量直阻的方法是什么？互差值规定多少为合格？
大型电动机电阻值小，用双臂电桥；小型电动机用单臂电桥或者电压电流表进行测量。测量时用温度计测量绕组的平均温度，修正测得的电阻值，通常都换算到75℃进行比较，三相互差不大于2%为合格。

17.什么原因造成异步电动机空载电流过大？
a、电源电压高，铁心饱和；b、装配不当，或者空气隙过大；c、定子绕组匝数不够或者星型接为三角形；d、旧电动机硅钢片腐蚀或者老化，使磁场强度减弱或片间绝缘损坏。

18.双鼠笼电动机外笼电阻大，感抗小，启动时产生较大力矩，内笼电阻小，感抗大，启动时力矩小。深槽式电动机是利用交流电的集肤效应来增加转子绕组启动时的电阻，改善启动特性的。

19.220KV线路要求全线架设双避雷线；110KV线路要求全线架设单避雷线且在雷电活动强烈地区架设双避雷线，35KV及以下线路不一定全线架设避雷线。

20.绝缘材料耐热等级（即极限工作温度）？
Y--90℃、A--105℃、E--120℃、B--130℃、F--155℃、H--180℃、C--180℃以上。

[ 本帖最后由 yaoguizhong213 于 2010-9-5 09:42 编辑 ]

21.常用绝缘油：
变压器油：
10号：介电强度35KV/CM，凝固点不高于-10℃。
25号：凝固点不高于-25℃
45号：凝固点不高于-45℃
开关油：
45号：低温工作下的油开关中绝缘、排热、灭弧；凝固点不高于-45℃
电容器油：
1号：介电强度200KV/CM
2号：凝固点不高于-45℃

22.100MW及以上发电机变压器组，应装设双重主保护。110KV及以上电网，应装设双重主保护。

23.吸收比
在同一次试验中，1min时的绝缘电阻值与15s时的绝缘电阻值之比。
极化指数
在同一次试验中，10min时的绝缘电阻值与1min时的绝缘电阻值之比。

24.rtv、prtv涂料的意义？
"RTV室温硫化硅橡胶长效防污闪涂料" "PRTV室温硫化硅氟橡胶超长效防污闪涂料"
注：RTV　-　Room Temperature Vulcanized Silicone Rubber

25. 避雷器要点
额定频率48-62Hz。最大风速不超过35m/S。非线性金属氧化物电阻片叠加组装，密封于高压绝缘瓷套内。无任何放电间隙。避雷器设有压力释放装置。陡波响应特性好，冲击电流耐受能力大、残压低、动作可靠、无工频续流、维护简便。

26. 瓦斯继电器：又叫保护继电器。型号RS2001。继电器上部有端子盒，可以试验瓦斯继电器。端子盒内有两个按钮，“OFF”按钮用来跳闸，“IN SERVICE”用来复位。连接瓦斯继电器的油管路直径不小于25mm。2%的斜度。动作油流速分为4档：0.65±0.15m/S、1.20±0.20m/S、3.00±0.30m/S、4.80±0.30m/S。该流速为油温20℃时流速。带干簧接点，可以选常开或者常闭接点一对或者两对。防护等级IP54。

27. 电动机型号说明：
Y (Xn\P\D\H) 200 L 1 -2 WF1
异步 （高效、变频、多速、海船用） 机座的中心高mm 机座长度（L\M\S） 铁心长度代号 级数 特殊环境代号（户外防腐）

28. 电动机轴承安装允许用热套法，在机油中加热，机油温度不许超过100℃，加热均匀。轴承表面出现蓝紫色为轴承已经受热退火，严重者更换。轴承运行2500h至少检查一次。轴承润滑脂一般用锂基润滑脂L-XBCHA3。2极电动机轴承加油量一般为轴承室净容积的1/2，4极及以上为2/3。

29. 电动机电加热的设定原则是“绕组温度比环境温度高5℃”。滑动轴承电机盘车至少10周，以使油分布于轴承各个部分。并确认各油环转动轻松灵活。转子线圈一般为铸铝，启动性能好，可以全压启动。定子线圈3KV以上一般有防电晕措施。定子槽楔通常采用磁性槽楔，根据需要也可以采用非磁性槽楔。

30. 干式变要点
型号：
S C （B） 10 -□ □
三相 线圈外绝缘为成型固体 低压线圈为箔式 设计序号 额定容量KVA 电压等级KV

有空气自冷AN和强迫风冷AF两种冷却方式。
在通风能力差的环境中安装时，通风量按照1KW损耗（P0+PK）需要4m3/min风量选取。

31. 电气化铁路对常规距离保护有何影响？
答：①电铁是单相不对称负荷，使系统中的基波负序分量及电流突变量大大增加；电铁换流的影响，使系统中各次谐波分量骤增。②电流的基波负序分量、突变量以及高次谐波均导致距离保护振荡闭锁频繁开放。
对距离保护的影响是:频繁开放增加了误动作机率；每次开放后都要关闭较长时间才能复归，相当于保护频繁地退出运行，闭锁期间遇有故障将失去保护；切换继电器频繁动作常使接点烧坏，直接导致失压误动。


32. 试分析发电机纵差保护和横差保护的性能，两者的保护范围如何？能否相互代替？

答：①发电机纵差保护是相间短路的主保护，它反映发电机中性点至出口同一相电流的差值，保护范围即中性点CT与出口CT之间部分。
②因为反应同一相电流差值，故不能反应同相绕组匝间短路，所以不能替代匝间保护。
③发电机横差保护，是定子绕组匝间短路的保护，兼做定子绕组开焊保护。它反应定子双星形绕组中性点连线电流的大小。当某一绕组发生匝间短路时，在同一相并联支路中产生环流使保护动作。
④对于相间短路故障，横差保护虽可能动作，但死区可达绕组的15～20％，且不能切除引出线上的相间短路，所以它不能代替纵差保护。

33. 为什么在Y/Δ-11变压器中差动保护电流互感器二次在Y侧接成Δ形，而在Δ侧接成Y形？

答：Y/Δ-11接线组别使两侧电流同名相间有30度相位差，即使二次电流数值相等，也有很大的差电流进入差动继电器，为此将变压器Y侧的CT二次接成Δ形，而将Δ侧接成Y形，达到相位补偿之目的。

34.电力系统振荡为什么会使距离保护误动作？

答：电力系统振荡时，各点的电流、电压都发生大幅度摆动，因而距离保护的测量阻抗也在摆动，随着振荡电流增大，母线电压降低，测量阻抗在减小，当测量阻抗落入继电器动作特性以内时，距离保护将发生误动作。

35. 直流系统发生正极接地或负极接地对运行有哪些危害？
　　答：直流系统发生正极接地有造成保护误动的可能。因为电磁操动机构的跳闸线圈通常都接于负极电源，倘若这些回路再发生接地或绝缘不良就会引起保护误动作。直流系统负极接地时，如果回路中再有一点发生接地，就可能跳闸或合闸回路短路，造成保护或断路器拒动或烧毁继电器或使熔断器熔断。

36. 热稳定电流是老的称呼，现称：额定短时耐受电流（IK）
在规定的使用和性能条件下，在规定的短时间内，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的电流的有效值。
额定短时耐受电流的标准值应当从GB762中规定的R10系列中选取，并应该等于开关设备和控制设备的短路额定值。
注：R10系列包括数字1，1.25，1.6，2，2.5，3.15，4，5，6.3，8及其与10n的乘积
动稳定电流是老的称呼，现称：额定峰值耐受电流（IP）
在规定的使用和性能条件下，开关设备和控制设备在合闸位置能够承载的额定短时耐受电流第一个大半波的电流峰值。
额定峰值耐受电流应该等于2.5倍额定短时耐受电流。
注：按照系统的特性，可能需要高于2.5倍额定短时耐受电流的数值。

37. 发电机大轴接地电刷有什么用途？
答：发电机大轴接地电刷具有如下三种用途：
（1） 消除大轴对地的静电电压。
（2） 供转子接地保护装置用。
（3） 供测量转子线圈正、负极对地电压用。

38. 发电机失磁后为什么必须采用瞬停方法切换厂用电？
答：发电机失磁后，系统运行不正常，频率、电压都将受到影响。如果采取并列方法切换厂用电，将影响非故障设备及其系统的运行，还可能造成非同期，扩大系统运行不正常范围，所以，采用瞬停方法切换厂用电。

39. 直流与交流耐压试验的优缺点：
　　直流耐压试验：能有效地发现绝缘受潮，脏污等整体缺陷，并能通过电流与泄漏电流的关系曲线发现绝缘的局部缺陷。由于直流电压下按绝缘电阻分压，所以，能比交流更有效地发现端部绝缘缺陷。同时，因直流电压下绝缘基本上不产生介质损失，因此，直流耐压对绝缘的破坏性小。另外，由于直流耐压只需供给很小的泄漏电流，因而所需试验设备容量小，携带方便。
　　交流耐压试验：在被试设备电压的2.5倍及以上进行,从介质损失的热击穿观点出发,可以有效地发现局部游离性缺陷及绝缘老化的弱点。由于在交变电压下主要按电容分压，故能够有效地暴露设备绝缘缺陷。但是，交流耐压对绝缘的破坏性比直流大，而且由于试验电流为电容电流，所以需要大容量的试验设备。
　　综上所述，直流耐压试验和工频交流耐压试验都能有效地发现绝缘缺陷，但各有特点，因此两种方法不能相互代替，必要时，应同时进行，相互补充。


40. 怎样识别高压线电压等级？
从三个方面：
1、看高度，越高的等级线离地越高
2、看绝缘子个数，500kv 28个；330kv 16个；220kv 9个；110kv 5个；这是最少个数，实际会多一两个。
3、看是几分裂的导线，500kv的输电线路基本上用的是四分裂导线，也就是一相有四根，220kv多用两分裂导线的，110kv多用一根。 大约是1个绝缘子是6-10KV，3个绝缘子是35KV，60KV线路不少于5片，7个绝缘子是110KV，11个绝缘子是220KV，16个绝缘子是330KV；28个绝缘子肯定是是500KV。低于35KV的用针式绝缘子，无片数之分。

41. 什么是二次回路标号?二次回路标号的基本原则是什么?
答：为便于安装、运行和维护，在二次回路中的所有设备间的连线都要进行标号，这就是二次回路标号。标号一般采用数字或数字和文字的组合，它表明了回路的性质和用途。
　　回路标号的基本原则是：凡是各设备间要用控制电缆经端子排进行联系的，都要按回路原则进行标号。此外，某些装在屏顶上的设备与屏内设备的连接，也需要经过端子排，此时屏顶设备就可看作是屏外设备，而在其连接线上同样按回路编号原则给以相应的标号。
　　为了明确起见，对直流回路和交流回路采用不同的标号方法，而在交、直流回路中，对 各种不同的回路又赋于不同的数字符号，因此在二，次回路接线图中，我们看到标号后，就能知道这一回路的性质而便于维护和检修。

42. 二次回路标号的基本方法是什么?
答：(1)用三位或三位以下的数字组成，需要标明回路的相别或某些主要特征时，可在数字标号的前面(或后面)增注文字符号。
(2)按“等电位”的原则标注，即在电气回路中，连于一点上的所有导线(包括接触连接的可折线段)须标以相同的回路标号。
(3)电气设备的触点、线圈、电阻、电容等元件所间隔的线段，即看为不同的线段，一般给予不同的标号；对于在接线图中不经过端子而在屏内直接连接的回路，可不标号。

43. 简述直流回路的标号细则。
答：(1)对于不同用途的直流回路，使用不同的数字范围，如控制和保护回路用001～099及l一599，励磁回路用601～699。
(2)控制和保护回路使用的数字标号，按熔断器所属的回路进行分组，每一百个数分为一组，如101～199，201～299，301—399，…，其中每段里面先按正极性回路(编为奇数)由小到大，再编负极性回路(偶数)由大到小，如100，101，103，133，…，142，140，…。
(3)信号回路的数字标号，按事故、位置、预告、指挥信号进行分组，按数字大小进行排列。
(4)开关设备、控制回路的数字标号组，应按开关设备的数字序号进行选取。例如有3个控制开关1KK、2KK、3KK，则1KK对应的控制回路数字标号选101～199，2KK所对应的选201～299，3KK对应的选301～399。
(5)正极回路的线段按奇数标号，负极回路的线段按偶数标号；每经过回路的主要压降元(部)件(如线圈、绕组、电阻等)后，即行改变其极性，其奇偶顺序即随之改变。对不能标明极性或其极性在工作中改变的线段，可任选奇数或偶数。
(6)对于某些特定的主要回路通常给予专用的标号组。例如：正电源为101、201，负电源为102、202；合闸回路中的绿灯回路为105、205、305、405；跳闸回路中的红灯回路编号为35、135、235、……等。

44. 简述交流回路的标号细则。
答：(1)交流回路按相别顺序标号，它除用三位数字编号外，还加有文字标号以示区别。例如A411、B411、C411。
(2)对于不同用途的交流回路，使用不同的数字组。
电流回路的数字标号，一般以十位数字为一组。如A401～A409，B401～B409，C401一C409，…，A591～A599，B591～B599。若不够亦可以20位数为一组，供一套电流互感器之用。几组相互并联的电流互感器的并联回路，应先取数字组中最小的一组数字标号。不同相的电流互感器并联时，并联回路应选任何一相电流互感器的数字组进行标号。电压回路的数字标号，应以十位数字为一组。如A601～A609，B60l～B609，C601～C609，A791～A799，…，以供一个单独互感器回路标号之用。
(3)电流互感器和电压互感器的回路，均须在分配给它们的数字标号范围内， 自互感器引出端开始，按顺序编号，例如“TA’’的回路标号用411～419，“2TV’’的回路标号用621～629等。
(4)某些特定的交流回路(如母线电流差动保护公共回路、绝缘监察电压表的公共回路等)给予专用的标号组。

45. 对断路器控制回路有哪些基本要求?
答：(1)应有对控制电源的监视回路。断路器的控制电源最为重要，一旦失去电源断路器便无法操作。因此，无论何种原因，当断路器控制电源消失时，应发出声、光信号，提示值班人员及时处理。对于遥控变电所，断路器控制电源的消失，应发出遥信。
　　(2)应经常监视断路器跳闸、合闸回路的完好性。当跳闸或合闸回路故障时，应发出断路器控制回路断线信号。
　　(3)应有防止断路器“跳跃”的电气闭锁装置，发生“跳跃”对断路器是非常危险的，容易引起机构损伤，甚至引起断路器的爆炸，故必须采取闭锁措施。断路器的“跳跃”现象一般是在跳闸、合闸回路同时接通时才发生。“防跳”回路的设计应使得断路器出现“跳跃”时，将断路器闭锁到跳闸位置。
　　(4)跳闸、合闸命令应保持足够长的时间，并且当跳闸或合闸完成后，命令脉冲应能自动解除。因断路器的机构动作需要有一定的时间，跳合闸时主触头到达规定位置也要有一定的行程，这些加起来就是断路器的固有动作时间，以及灭弧时间。命令保持足够长的时间就是保障断路器能可靠的跳闸、合闸。为了加快断路器的动作，增加跳、合闸线圈中电流的增长速度，要尽可能减小跳、合闸线圈的电感量。为此，跳、合闸线圈都是按短时带电设计的。 因此，跳合闸操作完成后，必须自动断开跳合闸回路，否则，跳闸或合闸线圈会烧坏。通常由断路器的辅助触点自动断开跳合闸回路。
　　(5)对于断路器的合闸、跳闸状态，应有明显的位置信号，故障自动跳闸、自动合闸时，应有明显的动作信号。
　　(6)断路器的操作动力消失或不足时，例如弹簧机构的弹簧未拉紧，液压或气压机构的压力降低等，应闭锁断路器的动作，并发出信号。
　　 SF6气体绝缘的断路器，当SF6气体压力降低而断路器不能可靠运行时，也应闭锁断路器的动作并发出信号。
　　(7)在满足上述的要求条件下，力求控制回路接线简单，采用的设备和使用的电缆最少。

46. 测量用电流互感器有几个准确度级别?各准确度适用于哪些地点?
答：测量用电流互感器准确级有0.1、0.2、0.5、1、3、5六种等级，其测量点为额定一次电流的5%、20%、100%、120% 。测量和计量仪表使用的电流互感器为0．5级、0．2级，只作为电流、电压测量用的电流互感器允许使用1．0级，对非重要的测量允许使用3．0级、5级。

电流互感器分为测量、计量与保护3种类型。保护CT要求电流互感器在一次电流很大时，铁芯也不应该饱合，能较好的按比例反应一次电流值，保证保护装置正确动作；而在正常电流下，不要求很高的准确度，准确度一般为P级；如:5P、10P等。而测量CT只要求在正常电流下保证较高的准确度，使测量准确，尤其是计量的电流互感器，要求精度更高，因为它关系到电能计费的问题，很小一点的误差反应到一次侧将导致很大的计量偏差，所以测量一般用0.5、1.0级，计量用0.2级的电流互感器，在一次电流很大时，铁芯应该饱合，保护仪表不被损坏。

47. 电压互感器二次保险有什么作用？哪些情况下不装保险？
答：为了防止电压互感器，二次回路短路产生过电流烧毁互感器，所以需要装设二次熔断器。
下列情况不装熔断器：
1） 在二次开口三角的出线上，一般不装熔断器，供零序过电压保护用的开口三角出线例外。
2） 中性线上不装熔断器
3） 按自动电压调整器的电压互感器二次侧不装熔断器
4） 110千伏及以上的电压互感器二次侧，现在一般都装小空气开关，而不装熔断器。

48. 在双母线系统中电压切换的作用是什么?
答：对于双母线系统上所连接的电气元件，在两组母线分开运行时(例如母线联络断路
器断开)，为了保证其一次系统和二次系统在电压上保持对应，以免发生保护或自动装置误动、拒动，要求保护及自动装置的二次电压回路随同主接线一起进行切换。用隔离开关两个辅助触点并联后去启动电压切换中间继电器，利用其触点实现电压回路的自动切换。

49. 运行中保护装置变更保护定值应按什么顺序进行?
　　答:1)对于故障时反应数值上升的继电器(如过流继电器等),若定值由大改小则在运行方式变更后进行;定值由小改大则在运行方式变前进行.
　　　2)对于故障时反应数值下降的继电器(如低电压继电器.阻抗继电器)若定值由大改小则在运行方式变更前进行,定值由小改大则在运行方式变更后进行.
　　　3)需改变继电器线圈串并联时严防流就二次回路开路,应先将电流回路可靠短接.

50. 发电机失磁后为什么必须采用瞬停方法切换厂用电？
答：发电机失磁后，系统运行不正常，频率、电压都将受到影响。如果采取并列方法切换厂用电，将影响非故障设备及其系统的运行，还可能造成非同期，扩大系统运行不正常范围，所以，采用瞬停方法切换厂用电。

[ 本帖最后由 yaoguizhong213 于 2010-9-5 09:47 编辑 ]

51. 发电机大修时，为什么测定绕组绝缘的吸收比时当R60″/R15″＞1.3就认为绝缘是干燥的？
答：用摇表测量绝缘物的电阻，实际上是给绝缘物加一个直流电压，在这个电压的作用下，绝缘物中便产生一个电流，产生的总电流可以分为三部分：1、传导电流（或称为泄漏电流）；2、位移电流；3、吸收电流。
测量绝缘电阻时，绝缘物在加压后流过的电流为上述三个电流之和，所测得的绝缘电阻实际上是所加电压除以某瞬时的电流而得，由于电流有不同的瞬时值，所以绝缘电阻在不同的瞬时也有不同值，绝缘电阻随时间而变化的特性，就称为绝缘的吸收特性。利用吸收特性可以判断绝缘是否受潮，因为绝缘干燥时和潮湿时的吸收特性是不一样的，而一般判断干、湿时是不画吸收特性曲线的，只是从摇测绝缘开始，至15S时读一个数R15″，至60S时又读一个数R60″，用这两个瞬时阻值的比值来近似地表示吸收特性。这个比值R60″/R15″就叫作吸收比，实际上，测吸收比时，上述三个电流中的第二个位移电流由于衰减很快，对15S和60S的阻值影响不大，可不考虑，主要是第一个和第三个电流在起作用，当绝缘干燥时，传导电流小，吸收电流衰减得慢，总电流中的主要成分是吸收电流，故其随时间变化情况主要由吸收电流的变化所决定，曲线比较陡，这时15S和60S时的电流数值相差较大，故吸收比大，而如果绝缘受潮，由于水分中的离子以及溶解于水中的其它导电物质的存在，使传导电流大大增加，在总电流中，传导电流占了主要部分，而且由于受潮后各层电阻减小，使电荷重新分布完成得更快，吸收电流出衰减得很快，故总电流曲线与传导电流曲线相近，变得比较平坦。在这种情况下，电流随时间的变化情况，不像绝缘干燥时变化得那么明显，将15S和60S的电流相比，差值也较小，其相应的两个电阻值相差也较小，故吸收比小，根据经验，吸收比R60″/R15″＞1.3时，可以认为绝缘是干燥时，而当R60″/R15″＜1.3则认为绝缘受了潮。

52. 发电机各部分绝缘电阻允许值是多少？
答：发电机每次起机前、停机后及处在备用状态时，应测量绝缘电阻。
（1）定子绕组的绝缘允许值。测量发电机定子绕组绝缘，应使用2500V摇表，若为发电机－变压器组接线时变压器低压绕组（包括高厂变低压绕组）在内一同测量。每次测出的绝缘电阻值应换算为75℃时的绝缘电阻值：
R75℃＝2（（t-75）/10）*Rt
式中： R75℃：75℃时的绝缘电阻，兆欧。
Rt：在t℃时所测得的绝缘电阻值，兆欧。
t： 绕组本身的温度，℃。
如果较上次测量的数值降低1/3～1/5时，则认为绝缘不良，应查明原因并设法消除。发电机绝缘的吸收比应≥1.3，若＜1.3，则说明发电机绝缘受潮，应进行烘干。
定子通风后测量绝缘电阻时根据制造厂提供的测量方法和绝缘电阻而定，否则最低值不得低于100MΩ，应用专用测量仪器进行。
（2）转子绕组及励磁回路的绝缘电阻。发电机转子绝缘可以和励磁回路一起测量。发电机转子回路绝缘阻值：1MΩ以上，励磁机回路绝缘电阻值：1MΩ以上，如测得的绝缘电阻值低于上述允许值，而一时无法恢复时是否允许启动由总工程师决定。
在停机后测量全部励磁回路的绝缘电阻，应不小于0.5兆欧，如果小于0.5兆欧，应采取措施查明原因，进行处理。
（3）发电机轴承绝缘电阻。为了防止发电机产生轴电流，发电机轴承对地应是绝缘的，其绝缘电阻值不应小于1兆欧。

53. 什么叫接地？什么叫接零？为何要接地和接零？
答：在电力系统中，将设备和用电装置的中性点、外壳或支架与接地装置用导体作良好的电气连接叫做接地。 将电气设备和用电装置的金属外壳与系统零线相接叫做接零。 接地和接零的目的，一是为了电气设备的正常工作，例如工作性接地；二是为了人身和设备安全，如保护性接地和接零。虽然就接地的性质来说，还有重复接地，防雷接地和静电屏蔽接地等，但其作用都不外是上述两种。

54. 怎样选用兆欧表？
答：兆欧表的选用，主要是选择其电压及测量范围，高压电气设备需使用电压高的兆欧表。低压电气设备需使用电压低的兆欧表。一般选择原则是： 500 伏以下的电气设备选用 500~1000 伏的兆欧表；瓷瓶、母线、刀闸应选用 2500 伏以上的兆欧表。
兆欧表测量范围的选择原则是：要使测量范围适应被测绝缘电阻的数值免读数时产生较大的误差。如有些兆欧表的读数不是从零开始，而是从 1 兆欧或 2 兆欧开始。这种表就不适宜用于测定处在潮湿环境中的低压电气设备的绝缘电阻。因为这种设备的绝缘电阻有有可能小于 1 兆欧，使仪表得不到读数，容易误认为绝缘电阻为零，而得出错误结论。

55. 直流正、负极接地对运行有什么危害？
答：直流正极接地有造成保护误动作的可能，因为一般跳闸线圈（如出口中间线圈和跳闸线圈等）均接负极电源，若这些回路再发生接地或绝缘不良就会引起保护误动作，直流负极接地与正极接地同一道理，如回路中再有一点接地，就会造成保护拒绝动作（越级扩大事故），因为两点接地将跳闸或合闸回路短路，这时可能烧坏继电器接点。

56. 电流互感器二次侧为什么不能开路？如遇有开路的情况如何处理？
答：在运行状态的电流互感器二次回路都是闭路的。电流互感器在二次闭路的情况下，当一次电流为额定电流时，电流互感器铁芯中的磁通密度仅为0.06——0.1特（600——1000高斯）。这是因为二次电流产生的磁通和一次电流产生的磁通互相去磁的结果，所以使铁芯中的磁通密度能维持在这个较低的水平。
如果电流互感器的二次在开路状态，一次侧则仍有电流，这时因为产生二次磁通的二次电流消失，因而就没有对一次磁通去磁的二次磁通。于是，铁芯中磁通增加，使铁芯达饱和状态（在开路情况下，当一次电流为额定电流时，铁芯中磁通密度可达1.4——1.8特），此时磁通随时间变化波形为平顶波，感应电势与磁通的变化率成正比，磁通变化快，感应电势就大。在每个周期中磁通由正值经零变到负值或相反的变化过程中，磁通变化速度很快，感应电势很高，故电势波形就成了尖顶波。这样二次线圈就出现了高电压，可达上千伏甚至更高。

57. 突然短路对变压器有哪些危害？
答：当变压器一次加额定电压，二次端头发生突然短路时，短路电流很大，其值可达额定电流的20~30倍（小容量变压器倍数小，大容量变压器倍数大）。
强大的短路电流产生巨大的电磁力，对于大型变压器来说，沿整个线圈圆柱体表面的径向压力可能达几百吨，沿轴向位于正中位置承受压力最大的地方其轴向压力也可能达几百吨，可能线圈变形、蹦断甚至毁坏。
短路电流使线圈损耗增大，严重发热，温度很快上升，导致线圈的绝缘强度和机械强度降低，若保护不及时动作切除电源，变压器就有可能烧毁。

58. 电压互感器二次侧为什么有的电压互咸器采用B相接地，而有的采用零相接地？
答： 一般电压互感器的二次接地都在配电装置端子箱内经端子排接地。对220千伏的电压互感器二次侧一般采用中性点接（也叫零相接地）；对发电机及厂用电的电压互感器，大都采用二次侧B机接地。
为什么电压互感器的二次侧有两种接地方法呢？主要原因是：
（1） 习惯问题。通常有的地方（380伏低压厂用母线）为了节省电压互感器台数，选有V/V接。为了安全，二次侧总得有个接地点，这个接地点一般选在二次侧两线圈的公共点。而为了接线对称，习惯上总把一次侧的两个线圈的首端一个接在A相上，一个接在C相上，而把公共端接在B相。因此，二侧侧对应的公共点就是B相，于是，成了B相接地。
从理论上讲，二次侧哪一相端头接地都可以，一次侧哪一相作为公共端的连接相也者可以，只要一、二次对应就行。
对于三个线圈星形连接的电压互感器有的也采用二次侧B相接地（如发电机及厂用高压母电压互感器），同样是为了接线对称的习惯问题。有的星形连接的电压互感器，二次侧B相接地是为了与低压厂用各电压等级的电压互感器二次侧接方式相一致，因为在一个发电厂的厂用电中，总不希望同时存在几种电压互感器二次侧接地方式，不然的话，会给厂用电的二次接线造成不应有的麻烦。
（2） 继电保护的特殊需要。220千伏的线路都装有距离保护，而距离保护对于电压互感器二次回路均要求零相接地，因为要接断线闭锁装置需要有零线。所以，220千伏系统的电压互感器是采用零相接地，即中性点接地而不采用B相接地。
对于发电厂来说，为了满足不同要求，电压互感器二次侧既有中性点接地，又有B相接地的。当这两种接地方式的电压互感器都用于同期系统时，一般采用隔离变压器来解决因不同的接地方式引起的可能烧坏星形接线的电压互感器B相线圈的问题。
电压互感器二次侧B相接地的接地点一般放在熔断器之后。为什么B相也配置二次熔断器呢？这是为了防止当电压感器一、二次间击穿时，经B相接地点和一次侧中性点形成回路，使B相二次线圈短接以致烧坏。
凡采用B相接地的电压互感器二次侧中性点都接一个击穿保险器JB。这是考虑到在B相二次保险熔断的情况下，即使高压窜入低压，仍能击穿保险器，而使电压互感器二次有保护接地。击穿保险器动作电压约为500伏。

59. 异步发电机是指异步电机处于发电的工作状态，从其激励方式有电网电源励磁发电（他励）和并联电容自励发电（自励）两种情况。

1电网电源励磁发电：是将异步电机接到电网上，电机内的定子绕组产生以同步转速转动的旋转磁场，再用原动机拖动，使转子转速大于同步转速，电网提供的磁力矩的方向必定与转速方向相反，而机械力矩的方向则与转速方向相同，这时就将原动机的机械能转化为电能。在这种情况下，异步电机发出的有功功率向电网输送；同时又消耗电网的无功功率作励磁作用，并供应定子和转子漏磁所消耗的无功功率，因此异步发电机并网发电时，一般要求加无功补偿装置，通常用并列电容器补偿的方式。

２、并联电容器自励发电：并联电容器的连接方式分为星形和三角形两种。励磁电容的接入在发电机利用本身的剩磁发电的过程中，发电机周期性地向电容器充电；同时，电容器也周期性地通过异步电机的定子绕组放电。这种电容器与绕组组成的交替进行充放电的过程，不断地起到励磁的作用，从而使发电机正常发电。励磁电容分为主励磁电容和辅助励磁电容，主励磁电容是保证空载情况下建立电压所需要的电容，辅助电容则是为了保证接入负载后电压的恒定，防止电压崩溃而设的。

通过上述的分析，异步发电机的起动、并网很方便且便于自动控制、价格低、运行可靠、维修便利、运行效率也较高、因此在风力发电方面并网机组基本上都是采用异步发电机，而同步发电机则常用于独立运行方面。

60. 照明的几个光学概念
名称 定义 符号、单位
光 光是能量的一种，可以通过辐射的方式在空间进行传播，本质是一种电磁波
光通量 光源在单位时间内，向周围空间辐射出的使人眼产生光感能量，称为光通量，简称为光通 符号Ф、单位lm（流明）
亮度 被视物体表面在某一视线方向或给定的单位投影面上所发出或反射的发光强度，称为该物体表面在该方向的亮度 符号L、单位nt（尼特）
照度 被照物体单位面积上接收的光通量称为照度 符号E、单位lx（勒克司）

61. 直流电流也会流过人体，试验证明，直流电流对人的危险性要比交流电流小的多，大约仅为50Hz交流电流的25%左右。这是因为直流电流通过人体的有机组织时，只引起电解现象，因极化而削弱了电流的作用。
对低压（1000V以下）50Hz的交流电流而言，人体有三个主要效应阈值：
1）感觉阈值：0.5mA
2）摆脱阈值：10mA，主要指当人用手持带电导体时，如流过手掌的电流超过此值，手掌肌肉的反应将是不依人意地紧握带电导体而不是摆脱带电导体；如不能摆脱带电导体，在较大电流长时间作用下人体将遭受伤害甚至死亡。
人体其他部件接触带电导体时可瞬即摆脱带电导体，不存在电击致死的危险。因此“手持式设备（如手电钻）或移动式设备（例如落地灯）比固定式设备具有更大的电击致死的危险性。”必须在相应时间内切断电源，这也正是要求在接用手持式、移动式设备的插座回路上装用瞬态RCD的原由。
3）心室纤维性颤动阈值：30mA，电流通过人体时引起的心室纤维性颤动是电击致死的主要原因。

62. IEC将干燥环境条件下特低电压设备的额定电压定为48V（我国现仍沿用过去的36V）。在潮湿环境条件下，大于25V的Ut即可导致引起心室纤颤的30mA以上的接触电流Ib，据此IEC将潮湿环境条件下的UL值规定为25V，而特低电压设备的额定电压则规定为24V。在水下或特别潮湿环境条件下，例如在浴室或游泳池等场所内，由于皮肤湿透，特低电压设备的额定电压IEC规定仅12V或6V。近年来多次发生喷水池或冲浪浴盆内电击伤亡事故，除等电位联结措施不力外，未按规定选用特低电压设备是事故发生的主要原因。

63. 短路起火有金属性短路起火和电弧性短路起火两种：
a、金属性短路起火：短路时在两个不同电位的导体接触时，大的短路电流“通过接触电阻而产生高温，使接触点金属熔化”，熔化时可能会出现金属熔化成团而收缩造成脱离，也可能将两触点熔化焊牢，此时，其阻抗很小，所以短路电流能达到电气线路额定载流量的几百倍至几千倍！此时回路上的短路防护电器应迅速动作，但“如果短路防护电器失效拒动（例如熔断器误被铜丝或铁丝替代、断路器失效拒动），短路状态将持续，当线芯温度超过355oC时,PVC绝缘分解出的氯化氢将因剧烈氧化而燃烧，这时沿线路全长线芯烧红，PVC绝缘也自然而形成一条‘火龙’，酿成火灾的危险极大。
b、电弧性短路起火：如将两电极接触后再拉开建立了电弧，则维持此10mm长的电弧只需20V的电压。也就是说只要先接触，之后又分开，很可能产生局部温度很高的电弧而成为起火源。按电弧发生的不同部分可分为带电导体间的电弧、带电导体与地之间的电弧和绝缘表面的爬电。

64. 引起隔离开关触头发热的原因是什么?
答：(1)隔离开关过载或者接触面不严密使电流通路的截面减小，接触电阻增加。
(2)运行中接触面产生氧化，使接触电阻增加。因此，当电流通过时触头温度就会超过允许值，甚至有烧红熔化以至熔接的可能。在正常情况下触头的最高允许温度为75℃，因此应调整接触电阻使其值不大于200μΩ。

65. 什么是横吹灭弧方式? 什么是纵吹灭弧方式?
答：在分闸时，动静触头分开产生电弧，其热量将油气化并分解，使灭弧室中的压力急剧增高，这时气垫受压缩储存压力。当动触头运动，喷口打开时，高压力将油和气自喷口喷出，横向(水平)吹电弧，使电弧拉长、冷却而熄灭，这种灭弧方式称为横吹灭弧方式。
纵吹灭弧方式是指断路器在分闸时，动、静触头分高压力的油和气沿垂直方向吹弧，使电弧拉长、冷却而熄灭。


66.绝缘油在变压器和少油断路器中各有哪些作用?
答：在变压器中有绝缘和冷却的作用。
在少油断路器中起灭弧的作用。

67. 常用的减少接触电阻的方法有哪些?
答：(1)磨光接触面，扩大接触面。
(2)加大接触部分压力，保证可靠接触。
(3)涂抹导电膏，采用铜、铝过渡线夹。

68. 真空滤油机是怎样起到滤油作用的?
答：(1)通过滤油纸滤除固体杂质。
(2)通过雾化和抽真空除去水分和气体。
(3)通过对油加热，促进水分蒸发和气体析出。

69. 影响介质绝缘程度的因素有哪些?
答：(1)电压作用。
(2)水分作用。
(3)温度作用。
(4)机械力作用。
(5)化学作用。
(6)大自然作用。

70. 什么叫中性点移位?
答：三相电路中，在电源电压对称的情况下，如果三相负载对称，根据基尔霍夫定律，不管有无中线，中性点电压都等于零；若三相负载不对称，没有中线或中线阻抗较大，则负载个睦点就会出现电压，即电源中性点和负载中性点间电压不再为零，我们把这种现象称为中性点位移。

71. 绝缘油净化处理有哪几种方法?
答：主要有：
(1)沉淀法；
(2)压力过滤法；
(3)热油过滤与真空过滤法。


72. 对二次回路电缆的截面有何要求?
答：为确保继电保护装置能够准确动作，对二次回路电缆截面根据规程要求，铜芯电缆不得小于1．5rnln2；铝芯电缆不小于2．5mm2；电压回路带有阻抗保护的采用4mm2以上铜芯电缆；电流回路一般要求2．5mm2以上的铜芯电缆，在条件允许的情况下，尽量使用铜芯电缆。

73. 安全带和脚扣的试验周期和检查周期各是多少？
答：安全带的试验周期是6个月；检查周期是1个月。扣的试验周期是6个月；检查周期是1个月。

74. 为什么油断路器触头要使用铜钨触头而不宜采用其他材料?
答：原因有以下3点：
(1)因为钨的气化温度为5950℃比铜的2868℃高得多，所以铜钨合金气化少，电弧根部直径小，电弧可被冷却，有利于灭弧。
(2)因铜钨触头的抗熔性强，触头不易被烧损，即抗弧能力高，提高断路器的遮断容量20％左右。
(3)利用高熔点的钨和高导电性的金属银、铜组成的铜、铬、铜钨合金复合材料，导电性高，抗烧损性强，具有一定的机械强度和韧性。

75. 哪几种原因使低压电磁开关衔铁噪声大?
答：有以下几个原因：
(1)开关的衔铁，是靠线圈通电后产生的吸力而动作，衔铁的噪声主要是衔铁接触不良而致。正常时，铁芯和衔铁接触十分严密，只有轻微的声音，当两接触面磨损严重或端面上有灰尘、油垢等时，都会使其接触不良，产生振动加大噪声。
(2)另外为了防止交流电过零值时，引起衔铁跳跃，常采用在衔铁或铁芯的端面上装设短路环，运行中，如果短路环损坏脱落，衔铁将产生强烈的跳动发出噪声。
(3)吸引线圈上所加的电压太低，电磁吸力远低于设计要求，衔铁就会发生振动力产生噪声。

76. 220kV及以上大容量变压器都采用什么方法进行注油?为什么?
答：均采用抽真空的方法进行注油。因为大型变压器体积大，器身上附着的气泡多，不易排出，易使绝缘降低。抽真空可以将气体抽出来，同时也可抽出因注油时带进去的潮气，可防止变压器受潮，所以采用真空注油。

77. 为什么少油断路器要做泄漏试验，而不做介质损试验?
答：少油断路器的绝缘是由纯瓷套管、绝缘油和有机绝等单一材料构成，且其极间电容量不大(约30～50pF)，所以如在现场进行介质损试验，其电容值和杂质值受外界电场、周围物体和气候条件的影响较大而不稳定，给分析判断带来困难。而对套管的开裂、有机材料受潮等缺陷，则可通过泄漏试验，能灵敏、准确地反映出来。因此，少油断路器一般不做介质损试验而做泄漏试验。

78. 试述变压器的几种调压方法及其原理。
答：变压器调压方法有两种，一种是停电情况下，改变分接头进行调压，即无载调压；另一种是带负荷调整电压(改变分接头)，即有载调压。
有载调压分接开关一般由选择开关和切换开关两部分组成，在改变分接头时，选择开关的触头是在没有电流通过情况下动作，而切换开关的触头是在通过电流的情况下动作，因此切换开关在切换过程中需要接过渡电阻以限制相邻两个分接头跨接时的循环电流，所以能带负

79. １、负荷开关——负荷开关的构造与隔离开关相似，只是加装了简单的灭弧装置。它也有一个明显的断开点，有一定的断流能力，可以带负荷操作，但不能直接断开短路电流，如果需要，要依靠与它串接的高压熔断器来实现。

２、合闸电阻——为限制线路空载合闸时发生的操作过电压倍数而在触头两端接入的一个适当数值的电阻，称为合闸电阻。

３、分闸电阻——为降低线路分闸后触头间电压恢复速率，有利于电弧熄灭，改善开关工作状况而加的并联电阻 ，称为分闸电阻。

４、铁磁谐振——是指具有电容及带铁心的电感元件（非线性电感元件）——电力系统中的变压器、电流互感器等电路中的电流（或电压）相位发生骤然翻转的现象。

80. 自动重合闸的启动方式有哪几种?各有什么特点?
答:自动重合闸有两种启动方式:断路器控制开关位置与断路器位置不对应启动方式和保护启动方式。不对应启动方式的优点:简单可靠,还可以弥补和减少断路器误碰或偷跳造成的的影响和损失, 可提高供电可靠性和系统运行的稳定性,在各级电网中具有良好运行效果,是所有重合闸的基本启动方式。其缺点是,当断路器辅助触点接触不良时,不对应启动方式将失效。
保护启动方式,是不对应启动方式的补充。同时,在单相重合闸过程中需要进行一些保护的闭锁,逻辑回路中需要对故障相实现选相固定等,也需要一个由保护启动的重合闸启动元件。其缺点:不能弥补和减少断路器误动造成的影响和损失。

81. 对自动重合闸装置有哪些基本要求?
答: 1、在下列情况下,重合闸不应动作:
1)、由值班人员手动分闸或通过遥控装置分闸时;
2)、手动合闸,由于线路上有故障,而随即被保护跳闸时。
2、除上述两种情况外,当开关由继电保护动作或其它原因跳闸后,重合闸均应动作,使开关重新合上。
3、自动重合闸装置的动作次数应符合预先的规定,如一次重合闸就只应实现重合一次, 不允许第二次重合。
4、自动重合闸在动作以后,一般应能自动复归,准备好下一次故障跳闸的再重合。
5、应能和继电保护配合实现前加速或后加速故障的切除。
6、在双侧电源的线路上实现重合闸时,应考虑合闸时两侧电源间的同期问题,即能实现无压检定和同期检定。
7、当开关处于不正常状态(如气压或液压过低等)而不允许实现重合闸时,应自动地将自动重合闸闭锁。
8、自动重合闸宜采用控制开关位置与开关位置不对应的原则来启动重合闸。

82. 冷轧硅钢板
目前，一般都采用晶粒取向冷轧硅钢板作为铁心导磁材料。由于晶粒取向冷轧硅钢板种类与牌号较多，价格也不相同。所以，应较好地掌握其材料特性。
晶粒取向冷轧硅钢板包括：传统型、高导磁型和激光照射或等离子表面处理等。
(1)厚度:最常用的是0.3mm。0.35mm以趋淘汰。还可选用0.27mm与0.23mm厚的。厚度越薄，单位损耗越低，叠片系数较小。
(2)单位损耗:有二个概念，标准值与最大保证值。设计时最好以最大保证单位损耗作为计算值。
一般是保证50Hz或60Hz时1.7T下单位损耗值。
传统型晶粒取向冷轧硅钢板与高导磁冷轧硅钢板是以25cm宽退火后叠片用方框试验得出的结果为准。而激光处理与等离子处理硅钢板是以单片试验结果为准。
(3)取向度:高导磁硅钢板为3°，传统型晶粒取向硅钢板为7°,铁心宜用全斜接缝结构。
(4)磁感应强度，以B8表示，即激磁力为800A/m时磁通密度，B8越高越好。
(5)损耗的工艺系数与下列因素有关
毛刺大小；
硅钢板弯曲度；
每叠片数及叠片工艺(是否叠上轭)；
接缝型式；
叠片重量的允差；
剪切时所受压力。
(6)硅钢板对变压器性能的影响。
硅钢板材质与加工工艺影响变压器的空载损耗、噪声水平。
(7)变压器的各个工艺过程有不同的空载损耗。
硅钢板取样作入厂试验；
铁心叠完后未套绕组前；
套完绕组的器身工序；
成品变压器；
冲击试验后。
一般应以冲击试验后空载损耗值作为出厂保证值，因冲击试验后，一般会使空载损耗有所增加。
但应注意，半成品试验时，一般不能加全电压，故应掌握某一百分数电压时空载损耗与全电压下空载损耗关系。
对超高压、高压变压器而言，应做半成品空载试验，一旦有问题总返工就要影响返工质量了。配电变压器因批量大，可以不做半成品试验，但对各加工工序要加强检测。
(8)铁心的工作磁通密度不宜高，太高时会影响噪声水平、空载损耗值、空载电流值及其谐波含量。
对各种冷轧硅钢板，包括晶粒取向冷轧硅钢、高导磁冷轧硅钢板、激光照射处理或等离子表面处理高导磁硅钢板、饱和磁通密度都是一样的。

83. 空载损耗


指变压器二次侧开路，一次侧加额率与额定电压的正弦波电压时变压器所吸取的功率。一般只注意额定频率与额定电压，有时对分接电压与电压波形、测量系统的精度、测试仪表与测试设备却不予注意。对损耗的计算值、标准值、实测值、保证值又混淆了。
如将电压加在一次侧，且有分接时，如变压器是恒磁通调压，所加电压应是相应接电源的分接位置的分接电压。如是变磁通调压，因每个分接位置时空载损耗都不相同，必须根据技术条件要求，选取正确的分接位置，施加规定的额定电压，因为在变磁通调压时，一次侧始终加一个电压于各个分接位置。
一般要求施加电压的波形必须为近似正弦波形。所以，一是用谐波分析仪测电压波形中所含谐波分量，二是用简便办法，用平均值电压表，但刻度为有效值的电压表测电压，并与有效值电压表读数对比，二者差别大于3%时，说明电压波形不是正弦波，测出的空载损耗，根据新标准要求应是无效了。
对测量系统而言，必须选合适的测试线路，选合适的测试设备与仪表。因为导磁材料的发展，每公斤损耗的瓦数在大幅度下降，制造厂都选用优质高导磁晶粒取向硅钢片或甚至选用非晶合金作为导磁材料，结构上又发展了诸如阶梯接缝与全斜无孔，工艺上采用不叠上铁轭工艺，制造厂都在发展低损耗变压器，尤其空载损耗已在大幅度地下降。因此对测量系统提出新的要求。容量不变，空载损耗下降是意味着空载时变压器功率因数的下降，功率因数小就要求制造厂改变和改造测量系统。宜用三瓦特表法测，选用0.05-0.1级互感器，选用低功率因数的瓦特表，只有这样，才能保证测量精度。在功率因数为0.01时，互感器的相位差为1分时会引起功率误差2.9%。所以，在实际测量时还要正确选择电流互感器与电压互感器的电流比与电压比。实际电流远小于电流互感器所接的电流时，电流互感器的相位差与电流误差越大，这会导致实测结果有较大的误差，所以，变压器吸取的电流应接近于电流互感器的额定电流。
另外，在设计中根据规定程序，参照所选用硅钢片的单位损耗与工艺系数所算得的空载损耗，一般叫计算值。这个值要与标准中规定的标准值或与合同中规定的标准值或保证值对比。计算值必须小于标准值或保证值，不能在计算上吃宽裕度，尤其批量生的变压器。另外计算值只对设计员或设计科内有效，没有法律效应，不能用计算值来判断产品的损耗水平。而标准上规定的标准值或合同上规定的保证值是法律效应的。超过标准值加允许偏差，或者叫保证值（保证值等于标准值加允许偏差）的产品即为不合格产品。如有损耗评价制度时，一般在合同上会指出，尤其出口产品，超过规定损耗值要罚款，空载损耗的罚款最高，欧洲各国的损耗评价值可参见《变压器》杂志1994年第11期。每千瓦要罚几千美元。这就是法律效应，并与经济效益直接挂钩。
对实测值的概念也要正确理解，不是互特表的读数（或叫功率转换器的读数）就是实测值要换算到额定条件，并要有足够的精度。对空载损耗的实测值而言，主要是电源的电压波形要正弦波，平均值电压表读数与有效值电压读数之差小于3%。
综上所述，众所周知的空载损耗如不能正确理解，在设计与制造，或测量中有所误解，会引起产品的不合格或根据合同要求被罚款。

负载损耗
负载损耗是指额定电流下与参与温度下的负载损耗。展开些说，所谓额定电流是指一次侧分接位置必须是主分接，不能是其它分接的额定电流。对参考温度而言，要看变压器的绝缘材料的耐热等级。对油浸式变压器而言，不论是自冷、风冷或强油风冷，都有是A级绝缘材料，其参考温度是根据传统概念加以规定的，都是75℃。而干式变压器的参考温度都按公式算出，参考温度等于允许温升加20℃，其物理概念是绝缘材料的年平均温度。A级绝缘材料的参考温度为60℃加20℃等于80℃，它与油浸式（同为A级绝缘材料）的参考温度75℃差5℃。干式变压器的E级绝缘材料参考温度为95℃，B级为100℃，F级为120℃，H级145℃，C级为170℃。负载损耗只是衡量产品损耗水平的一个参数，或者说是考核产品合格与否的一参数，而不是运行中的实际损耗值。运行中温度是变量，负载电流也是变量，所以运行中负载损耗不是变压器名牌上标定的负载损耗值，主要是运行温度不等到于参考温度。
另外，对比产品损耗水平时，尤其干式变压器，一定要在规定参考温度下对比。反过来，如B级与H级干式变压器有相同负载损耗，因为参考温度是在温升限值的基础上加以规定的，在实际运行中如都是额定负载，实际负载也接近相同。
在温度换算时应注意，电阻损耗与温度成正比，负载损耗中附加损耗与温度成反比。所以应将负载损耗分解成二部分后再换算。在温度换算时，对铜导线而言，参考温度应按规定35加规定参考温度值计算，测量负载损耗时温度也应加班费35后再换算。
低损耗变压器的负载损耗的功率因数较低，所以测量系统与测量设备与仪表的选取用与以前提到的测量空载损耗的要求相同。
负载损耗的计算值、标准值、保证值与实测的概念也与空载损耗相同。但是在实际测量中，所加电流不能低于50%额定电流。这是新标准的要求，否则实测值不能换算，即使换算也无效。负载损耗的评价值比空载损耗要低些，但负载损耗的绝对值大，如超出同样的百分数，或同样的测量误差，其z绝对值还是大的。
空载损耗与温度基本无关，而负载损耗是温度的函数。
这里还要强调一下，如果产品要进行型式试验，空载损耗是指冲击试验后的实测值，如果硅钢片的漆膜质量不好，冲击试验后空载损耗会增加。测负载损耗时，绕组温度应接近外围温度，在干燥出炉后不久，或注油的油温比室温高时不宜立即测量负载损耗，因为负载损耗是温度的函数。另外，测负载损耗的时间要短，时间一长，绕组温度会变。用作短接绕组的短路工具要有足够的导电截面，短接大电流绕组时必须用螺栓拧紧。否则短路工具联接不好时会在联接处产生局部过热，这部分热量倒涌入绕组时会影响测量精度。
对有载调压变压器而言，在新标准里还有新的要求，除保证额定电流下，即主分接位置下的负载损耗外，还要保证最大与最小分接位置的负载损耗。对最大或最小分接位置的负载损耗，应通相应的分接电流。如最小分接位置不能保证满容量而要降容量时，应取得用户同意，或向用户说明是按哪个标准或技术条件执行。
附机的损耗，不包括在空载损耗与负载损耗中。这种损耗如风扇电机、潜油泵、有载分接开关操动机构中的电机等。这种损耗虽不加考核，但应尽量的低。如强油风冷却器的风机与泵的损耗一般应在散热功率的5%以下。即100kW以下。
对多绕组变压器而言，负载损耗的保证值是指具有最大负载损耗的一对绕组在运行或绕组复合运行时的最大负载损耗。复合运行的绕组必须在技术条件上规定，即哪些绕组对哪些绕组供电。
在负载损耗计算时，应正确计算涡流损耗。只要是处漏磁场中的导线，不论导线中有无工作电流，此导线中有涡流损耗。如绕组变压器在内外两绕组运行时，中间绕组有涡流损耗；在主分接运行的绕组，对正分接匝数的导线内也有涡流损耗，用作内屏蔽或叫插入屏蔽、电容屏蔽的导线，此导线有电位无电流但有涡流损耗。
大容量变压器应计及横向漏磁引起的涡流损耗，故导线不宜过宽，螺旋式绕组的也不宜在均匀间隔内换位，绕组两端的换位间应略大些。

主磁通与漏磁通

当变压器中一个绕组与电源相联后，就会在铁心中产生磁通，在铁心中由于激磁电压产生的磁通叫主磁通，主磁通大小决定于激磁电压的大小。额定电压激磁时产生的主磁通不应使铁心饱和，即此时的磁通密度不应饱和。主磁通是矢量，一般用峰值表示。
当变压器中流过负载电流时，就会在绕组周围产生磁通，在绕组中由负载电流产生的磁通叫漏磁通，漏磁通大小决定于负载电流。漏磁通不宜在铁磁材质中通过。漏磁通也是矢量，也用峰值表示。
主磁通与漏磁通都是封闭回线，都是矢量，但不在同一相位上。主磁通在闭合磁路的铁心中成封闭回路，但在饱和后会溢出铁心成回路，漏磁通在开磁路结构件包括通过部分心柱或磁屏蔽成回路，主漏通与漏磁通在心柱内为矢量相加或相减，主磁通在铁心内产生空载损耗，漏磁通在绕组内与结构件内产生附加负载损耗。主磁通在数量上有下列关系：
Uk%为变压器阻抗电压分数，0为主磁通，s为漏磁通。
可以理解：漏磁通产生阻抗电压，高阻抗电压百分数的变压器实质上是高漏磁变压器。在这种变压器中应采用漏磁回路控制技术，使漏磁在希望的回路中成闭合回路，以免过大的附加负载损耗或避免不应该有的局部过热。
漏磁产生4的效应较多，除上述说明中提到的漏磁通会引起绕组内涡流损耗、换位不完全损耗、心柱小及叠片上涡流损耗、结构损耗外，还会引起机械力。
由于负载电流在高、低压绕组沿轴向分布不均衡，即所谓安匝不平衡，还会引起附加的漏磁通。
绕组中负载电流产生的漏磁通为轴磁通（绕组端部有横向漏磁通），不平衡安匝引起的漏通一般为横向漏磁通。
即使导电材料内无负载电流，漏磁通会使处于漏磁场内无电流的导电材料中产生涡流损耗。
大容量变压器与高阻抗变压器中要合理控制漏磁通回路。
采用高压—低压—高压或低压—高压—低压排列的绕组结构可使漏磁通密度降低。
另外要特别注意大电流引线产生的漏磁通，引线产生的漏磙这分布与绕组产生的漏磁通分布不同。
为减少引线漏磁通的影响，引线不宜靠箱壁很近；A、B、C三相垂直引线靠近走线时三相漏磁通之矢量和可为零。引线通过箱盖或箱壁引出时，如引线中通过电流较大，箱盖上开孔处应用隔磁装置。引线无法远离箱壁或箱盖时，宜将局部靠近引线的箱壁或箱盖用不导磁钢作结构件材料。引线漏磁通产生的局部过热是特别应避免的技术问题。
总之，漏磁通引起的局部过热是难予解决的问题。所以，在工厂的温升试验中应注意探测漏磁通引起的局部过热，包括由油中含气色谱分析的接测局部过热的方法，现在也有用高性能液相色谱分析探测油中糠醛含量的方法来判明绕组中是否有不允许的热点温度存在，这一方法已在《变压器》期刊中作了介绍。当然，最好是在绕组中埋入温度传感器以探险明绕组中是否有局部过热存在，或者说，探险明漏磁通的集中区。
以上各种方法，在国内外是可行的，对高漏磁变压器而言，要保证其运行可靠性，这些检测是必不可少的，不是用计算机辅助设计作磁场分布分析所能代替的。
还有一点，也应特别注意的，如果大容量变压器两个绕组的磁中心不在同一水平上（设计上是在同一水平上的，制造上不一定在同一水平上）会有附加的横向漏磁场存在。所以在绕组套装前，应加强对高压和低压绕组磁中心是否一致的控制。
附带强调一下，三相变压器的电压不平衡时（如单相短路）在变压器中还有零序磁通。在三相三柱Yyno接法变压器中还有三次谐波磁通，由于它在三个柱上都是同相位，且在空气中成回路，故它们值是较小的。

噪声式声级水平

一般的所谓声级水平都有是指声压级水平的简称。
过去由于声级水平没有列入考核指标之内，随着用电量的增加，变电所接近市区或居民区，环境法又对噪声声值在法律上加以限制。所以，变压器对声级水平提出了考核的参数，因此，对声级水平就有进一步的理解。
声级水平是指额定电压与额定频率下变压器处于空载激磁条件时在规定轮廓回线上测得的声压级水平（A）加权值。因为属于空载时的声级水平，所以目前考核的声压级水平主要是由铁心激磁时产生的磁致伸缩所引起的空载声压级水平。
声级水平标准中规定的Db(A)值，也是指A加权声压级水平在空载时的值。
但是这一声级水平是在离变压器为规定距离轮廓线上的值，为计算任一距离的声级水平，还必须根据声级测量国家标准中规定的公式算出声功率水平。由声功率水平可换算成任一距离的声级水平。
同时，变压器的容易越来越大，负载电流引起的声级水平就不可忽略了。故目前的标准中对负载电流引起的声级水平也加规定了。
负载电流在箱壁的磁屏蔽中会产生噪声，负载电流在绕组内也会产生噪声。所以，大容量变压器在满载运行时测得的声级水平为空载与负载下声级水平之和。当然，两者之和为对数之和，可根据国家标准的公式加以合成。
负载下声级水平值与负载电流大小有关。将来我国国家标准也会对负载下声级水平加以规定。
可利用做温升试验的机会测负载 下声级水平值，如不做温升试验，那么也要做负载下声级水平的测量。当然，这主要是对大容量变压器的要求，尤其是大容量发电机用升压变压器必须进行负载下声级水平测量。
另外，目前所谓低噪声变压器也是指空载电压激磁下（施加电压为额定电压，电源频率为额定频率）测得的声压级A加权水平。对大容量变压器而言，真正的低噪声变压器应是额定电压，额定频率并通过额定电流时为低声压级水平。
过激磁运行时，空载下声压级水平会提高，超名牌容量运行时，负载下声压级水平会增高。变压器的磁通密度越高，铁心中磁致伸缩越大，空载下声压级水平越高。在变压器周围设隔音墙可降低声压级水平。如将变压器安装在隔音室内更能大幅度地降低声压级水平。
为降低声压级水平，也可从结构与工艺上采取措施而加以解决。如铁心采用阶梯式接缝，叠完铁心后在剪切边缘上用树脂漆粘合，防止铁心的噪声传到箱底，绕组用恒压干燥处理工艺，合理布置磁屏蔽位置并防止磁屏蔽噪声传到箱壁等等。
城网改造工程、居民小区、楼内安装的变压器都有需要低声压级水平。因此，这是一种值勤得发展的变压器新品种。但在技术条件中必须明确：变压器技术条件上规定的声压级水平是空载下还是空载下已包括负载下的值。这个值是在规定轮廓线上测得的值，如用户要求的值离此轮廓线还有一段距离，那么通过声功率级水平的换算，并换算到要求距离后再与用户要求值对比。
还要了解，变压器是安装在敞开空间还是安装在隔音室内。如不正确理解这些区别，就不能正确地发展这一新品种。

激磁涌流、空载电流、短时动稳定电流、
短时热稳定电流、暂态短路电流、稳态短路电流
从一个稳定状态转变为另一个稳定状态时在这两个稳定状态之间存在着过渡时期。
平常所谓空载电流是指空载变压器在额定电压与额定频率下激磁后在变压器内流动的稳态对称空载电流。此值很小，一般只占额定电流的百分之几或小于百分之一。但在变压器上一合上额定电压与额定频率的电源时，在空载的变压器合闸间，处于过渡过程的非对称合闸空载电流叫激磁涌流，作用时间很短，逐渐衰减到稳态空载电流，涌流峰值按指数曲线衰减，其时间常数为合闸侧绕组电感量与电阻量之比。小容量变压器在涌流时间常数较小，即很快过渡到稳态空载电流，而大容量变压器的涌流时间较大，要有一过程才过渡到稳态空载电流。涌流一般以峰值表示，空载电流以均方根值表示。
空载电流是变压器主要性能参数之一，在国家标准上有标准值与允许偏差的规定。在运行中要吸取无功容量。但涌流不是考核指标，它影响运行性能。合闸激磁涌流与铁心参数，如硅钢片特性中剩磁与饱和点、额定磁通密度，与绕组几何形状、匝数，与合闸时电压瞬时值等参数有关。如合闸瞬间正好为电压波形过零，铁心中剩磁与瞬变磁通的符号相反，当电压再过零时铁心饱和合闸激磁涌流的峰值将最大，有时可能超过额定电流很多倍，可用时间继电器使过流保护继电器对持续时间不长的合闸激磁涌流峰值不灵敏，另外内部绕组合闸时的合闸激磁涌流要比外部绕组合闸时的合闸激磁涌流要大，但时间常数要短些。在变压器做突发短路试验时，因一侧短路，另一侧加全电压时短路电流会与合闸激磁涌流叠加，所以，最好是内部绕组短接，而外部绕组加压以避免铁心饱和。短路 电流与涌流的差异在于涌流第一个波含二次谐波分量，而短路 电流第一个波不含二次谐波分量，可从波形中第一个波中谐波分量来区别短路电流与合闸激磁涌流。
合闸激磁涌流与暂态短路电流还有一点区别，合闸激磁涌流只在合闸侧绕组中流（三相角接绕组中有合闸激磁涌流的感应分量，起降低合闸激磁涌流作用），暂态短路电流在高压与低压侧绕组中都流过而且短路电流的倍数在两侧也相等。
当电压波形达峰值时合闸，从合闸间开始即达稳态空载电流，铁心也不存在饱和现象，所以，这种合闸条件不存在合闸激磁涌流。这一点与短短电流一样，当电压 波形达峰值时发生短路，从短路瞬间开始即达稳态短路电流。
还有一点要注意，空载电流也会呈非线性。当变压器在过激磁情况下运行，稳态空载电流是较差的非线性电流，但此时稳态空载电流含较多的3次、5次谐波分量，一般以5次谐波分量表示过激磁空载电流特性。不论空载电流是否含谐波分量，稳态空载电流（包括过激磁时）的波形都是对称，为对称非线性或对称线性波形。
短时动稳定电流为过渡过程中衰减的非对称短路电流的峰值，短时热稳定电流为规定时间内稳态对称短路电流的均方根值。
用动稳定电流考核变压器承受动稳定效应的能力，即承受短路电流产生的机械力的能力；用热稳定电流考核变压器承受外部短路时的热效应的能力。在2s内的热稳定电流作用下，铜导体制成的绕组的平均温度应小于250℃。实际上是对短路电流密度作一限制。
暂态短路电流是指整个短路电流过渡期间非对称短路电流的衰减电流。电压波形过零时短路，暂态短路电流的第一个峰值最大，可达1.8倍稳态短路电流均方根值。暂态短路电流峰值也按指数曲线衰减，其时间常数为整台变压器的电感量与电阻量之比。这与涌流时间常数仅与合闸侧绕组的电感量与电阻量之比有关。大容量变压器的短路电流衰减时间常数要比小容量变压器的电流衰减时间常数要大，也就是说大容量变压器会遭到较多个峰值很大的短路电流的作用，因此，宜用快速继电器在短暂时间内使断路器动作将短路电流切除。
稳态短路电流是短路电流过渡过程结束后的对称短路电流均方根值。稳态短路电流的长时间作用会对绕组或引线，分接开关或套管产生热效应，靠断路器动作解除对变压器的热效应。
变压器本身应承受住短时动稳定电流与短时热稳定电流产生的机械力与热的效应。
在变压器设计要进行绕组中安匝平衡计算内绕组失稳计算，各个绕组动态与静态应力计算，对短路电流密度限制到2s内铜导体平均温度小于250℃。在工艺上加垫块进行密度压处理，绕组进行恒干燥处理，各绕组的磁中心要一致。尤其注意绕组中换位与段到段过渡处的机械强度，不能在机械力作用发生匝间到段间短路。

绝缘水平

绝缘水平是变压器能够承受住运行中各种过电压与长期最高工作电压作用的水平。
在电力系统中一般都用非线性元件，即避雷器限制电力系统的过电压水平，如电力系统遭受过电压时，如雷电过电压，由于非线性特性的避雷器在高电压时，电阻值降低，致使对地击穿放电，放电后，在避雷器阀片上有残压存在，不同电压等级的避雷器具有不同的残压值，变压器应能承受住作用到变压器的残压。以绝缘水平是按绝缘配合决定的，用不同特性的避雷器保护变压器时，变压器可选用不同的绝缘水平，或者说，变压器可有不同的试验电压。一般有下列几种避雷器，普通阀式、磁吹阀式、碳化硅避雷器、氧化锌避雷器。高压与超高压系统一般用性能较高的氧化锌避雷器。超高压变压器用氧化锌避雷器保护时，试验电压与最高系统电压之比值在降低。下表为几个代表性电压等级的试验电压：
电压等级
kV
设备最高电压
Um，kV rms
额定全波冲击耐受
电压kVp
K
35
40.5
200
3.5
220
252
950
2.7
330
363
1175
2.3
500
550
1550
2.0
上表中k为额定全冲击耐受电压与Um之比值。Um超高，k越小。
对Um≤252kV的变压器，更应注意变压器能承受住雷电冲击电压的作用。对Um=550kV的变压器，则应注意长期工作电压的作用。
从总的原则来讲，变压器的绝缘水平应高于避雷器的保护水平，这就是绝缘配合。变压器没有避雷器保护时是不能运行的。避雷器的性能越好，变压器的试验电压可越低。变压器的Um越高，长期最高工作电压越重要。
变压器的试验电压种类：
(1)Um≤126kV
1min工频试验电压、全波与截波雷电冲击试验电压。
(2）Um=252kV
除Um≤126kV的试验电压外，还有局部放电试验电压。
（3）Um=363kV与550kV
除Um=252kV的试验电压外，还有操作波冲击试验电压。Um=550kV的变压器还要做油流带电试验。
如果变压器与GIS（气体绝缘变电站）相联时还要考虑特快瞬变过电压（VFTO）的作用，应加试陡截波试验电压。
各种电压沿绕组的分布是不同的。
沿绕组作线性分布的电压有：长期工作电压、感应试验电压、局部放电试验电压、操作波冲击试验电压。在作这些试验时，绕组都不同短路。
沿绕组作非线性分布的电压为雷电冲击试验电压，包括全波与截波冲击试验电压。作雷电冲击试验时，非被试验组应两端短接并接地。
为验证变压器能否承受住试验电压的作用，可用场强低于允许值来事先控制。在试验时Um≤126kV变压器而言，主要是从试验电压下有没有放电或击穿来考核，对Um≥252kV变压器现时言，主要是从局部放电试验电压下局部放电量来考核。所以对Um≥252kV变压器现时言，应控制局部放电试验电压下场强低于允许值，长期最高工作电压下场强也要低于允许值。
要保证变压器能具有一定的绝缘水平，还应注意试验电压的传递作用，如高压绕组在作冲击试验时，低压绕组虽两端接地，但通过静电电容感受应，在低压绕组中部会有感受应冲击电压；低压绕组与低压侧引线的局部放电会传递到高压绕组。
所以说，变压器的绝缘水平是对整台变压器而言的，决不是对某一绕组而言，应使整台变压器能具有承受住各种试验电压作用的要求。在运行时，变压器的每一侧，即高压、中压与低压侧，都应有相应的电压等级的避雷器保护。即使是配电电压0.4kV侧也应有非线性保护元件保护。
变压器承受过电压的能力还与变压器绕组的接法有关。如多雷地区用的配电变压器应选Yzn11接法。
还应注意，试验电压分对地与相间两大类；对Um≤252kV变压器而言，对地试验等到于相同试验电压；Um≥363kV变压器的相间试验电压大于对地试验电压。对Um=550kV三相变压器而言，操作波冲击试验电压与感应试验电压的相间值约为对地值的1.5倍。

环境影响　

(1)气候环境
a.海拔高度
在海拔高度为1000m及以下地区使用的变压器可不考虑海拔高度的影响。
在海拔高度为1000m以上地区使用的变压器必须考虑高海拔处的空气比较稀薄，它对变压器的散热与外绝缘的电介质稳定性有影响。
因此，对海拔高度＞1000m的高海拔地区使用的变压器必须在合同上规定产品运行地点的海拔实际高度，以便制造厂考虑变压器的温升限值以及外绝缘的最小空间隙。一般是加强套管的外绝缘，加大沿面泄露距离与对地跳电距离，加大套管间与套管对地部件的空气间隙尺寸。如制造厂位于正常海拔地区，那就可以按降低的升限值控制高海拔地区变压器的温升限值。
对温升限值而言，是以1000m以上的每500m为一级，侧得的温升不得超过按每500m为一级而降低的温升限值；油浸自冷每500m降2%，油浸风冷嘲热讽及强油风冷嘲热讽为3%，干式自冷每500m降2.5%，干式风冷为5%。如在1800m处运行的油浸风冷式变压器线圈平均温升限值为：
(65-2×0.03×65)≈61.1K
油面温升限值：
(55-2×0.03×55)≈51.7K
如果使用部门提供的高海拔运行地点的环境温度比正常规定的环境温度低，且符合每升高1000m降低5℃及更多时，则认为变压器在高海拔运行时，由于散热条件降低而使温升增加的影响已由环境温度的降低所补偿。用于高海拔地区变压器在正常海拔制造厂试验时温升限值可不予校正。可在合同上明确这一点。这样，变压器可以更为经济，更为便宜。
油浸式变压器外绝缘距离按每超过1000m以上的100m加大1%，干式变压器每超过1000m以上的500m加大额定短时工频耐受电压值6.25%。
b.风速
通常规定在地面上某一距离在一段时间内的最大风速值。如地面上10m处，10min内为35m/s的风速。
风速对套管及装在变压器油箱上的附属设备有影响。对上述的地面上10m处，10min内为35m/s的风速而言，对设计在每台变压器上配装的套管、储油柜、散热器或冷却器等附件时，应考虑此风速在机械上的影响。
c.湿度
以某一温度下的百分值表示相对温度。
在高温度下有高相对湿度时，易繁殖霉菌对油箱表面的喷漆有影响。另外，高温下的高对湿度在温度变化时，如温度下降，相对温度增加，这就易凝成水，使套管的沿面表面电阻下降。高湿度还影响金属的腐蚀。
一般产品应按25℃时相对湿度为90%考虑。如有特殊要求，可在合同上注明。
d.温度
外围环境湿度是指空气自然变化的温度。日外围温度的自然变化规律是正弦形式变化（见图1）
年外围攻温度的自然变化规律是双重正弦函数形式变化（见图2）。
变压器正常使用条件的温度值：
在风速为0.5m/s下日照为0.1w/cm2时，对变压器而言。这是正常使用条件。日照辐射能量影响箱盖温升与变压器油顶层温升。对强油循环变压器而言，对温升限值无影响。
i.暴雨
有暴雨地区，可提请制造厂供应相应泄漏比距，和一定跳距的套管，以防不必要的对地闪络。
(2)地质环境
主要是考虑变压器能承受地震力。正常使用条件中规定的地面水平加速度小于0.2g。当变压器安装地点属地震区时，可在订货时指明变压器应承受住的里氏地震裂度。
对变压器内部结构而言，由于已考虑在运输中已能较好的固定紧，并已能承受短路电流产生的机械应力，因此，变压器内部不受地震裂度的影响。主要是高压与超高压套管连同升高座的耐地震力。
为防止气体继电器在地震时的误动，可供双接点串联联的干簧式接点的气体继电器，如用户要将小车固定在地基轨道上时，只要在合同中指明可提供特殊的固定装置，以防地震时变压器从轨道上跳出。
里氏地震裂度
地面水平加速度g
地面垂直加速度g
9度
0.4
0.2
8度
0.25
0.125
7度
0.2
0.1
(3)生态环境
a.污染
污染对套管沿面放电强度有影响，对表面喷漆有影响，可根据不同污染水平，选取一定泄漏比的套管。根据国标，共有下列几种泄漏比可供选用。
0级14.8mm/kV
Ⅰ级16mm/kV相当于复盐密度0.05mg/cm2
Ⅱ级20mm/kV相当于复盐密度0.1mg/cm2
Ⅲ级25mm/kV相当于复盐密度0.2mg/cm2
Ⅳ级31mm/kV相当于复盐密度0.4mg/cm2
泄漏比是指套管最小公称沿南爬电距离与最高工作电压Um之比。
爬山电距离增加时，跳电距离也应增加，使爬距/跳距≤3.5。
b.沿海环境
沿海空气中含盐雾，它影响套管爬山距，金属腐蚀。可用等值盐密量来表示套管必须具有的泄漏比，已在泄漏比中列出等值盐密。
等值盐密量是指套管绝缘表面上污秽沉淀物的等值氯化钠量。将套管绝缘表面上的全部污秽积物以及上述等值直盐密量的氯化钠分别溶解在相同体种的蒸馏水中，它们具有相同的体积电导率，是化学上的电性能相等的意义上的一种量，不是指闪络电压相同的条件下的相对应盐密。
C.其他
霉菌的分泌物会污染油漆，昆虫会影响风冷却器的散热面（昆虫将散热面堵住）。在平时应用压缩空气清理风冷却器表面与散热面。
水冷却时如用海水、或水中有悬浮杂质应向制造厂家说明。
(4)为免除套管受各种因素的影响，可选用直接式或间接式电缆出头，低压套管可用封闭母线保护，变压器与可供油/SF套管，以便与GIS联。

额定容量与负载能力

额定容量是指主分接下视在功率的惯用值。在变压器名牌上规定的容量就是额定容量，它是指分接开关位于主分接，是额定空载电压、额定电流与相应的相系数的乘积。对三相变压器而言，额定容量等于×额定空载线电压×额定线电流,额定容量一般以kVA或MVA表示。额定容量是在规定的整个正常使用寿命期间，如30年，所能连续输出最大容量。而实际输出容量为有负载时的电压（感性负载时，负载时电压小于额定空载电压）、额定电流与相应系数的乘积。
对无载调压变压器而言，在－5%的分接位置时,可输出额定容量,低于－5%的分接位置时要降低输出容量。
对有载调压变压器而言，一般制造厂都规定在－10%分接位置时仍可输出额定容量,低于－10%分接位置时降低额定容量.以上都是对恒磁通调压电力变压器或配电变压器而言。对变磁通调压电炉变压器或整流变压器而言，额定容量是指最大输出容量，多数分接位置下输出容量都小于额定容量。
在实际运行时，变压器还有一个负载能力，额外负担定容量决不是变压器的负载能力。负载能力是指变压器仅仅在所确认的一定时间间隔内所能够输出的实际容量值。这个容量值是由变压器在所认定的时间间隔内的运行条件而决定，或者由是否损害其正常使用寿命，是否增加其绝缘的自然老化，是否危及变压器的安全运行而决定。负载能力可以超过额定容量，但是负载能力有一上限值，即绕组热点温度不能超过140℃，超过140℃时会使绕组热点温度附近的油分解出气体，影响安全运行，绕组热点温度虽未超过140℃，油温超过115℃时，由于热和电的复合作用，会影响油的许用场强。绕组热点温度超过98℃时会影响变压器使用寿命。
由于急救的需要，变压器的实际负载能力可超过额定容量，但要保证绕组热点温度不能超过140℃，牺牲的使用寿命，要用低于额定容量运行时所增加的寿命来补偿。在急救超过名牌容量运行时，负载损耗要比额定负载损耗高得多。负载下输出电压要比额定空载电压低得多，效率也差。
自耦变压器的额定容量是指通过容量，真正结构容量比额定容量小得多。自耦变压器的输出容量中仅有部分是属于电磁感应过去的容量，一部分输出容量是直接通过的。
三绕组变压器的额定容量一般以百分数表示每个绕组的额定容量，如100% /100%/100%是指每个绕组都能达到额定容量，100%/100%/60%是指低压绕组只能达到60%额定容量。
自耦变压器的低压绕组一般都达不到额定容量，如以100%/100%/50%表示时，低压绕组只能达50%额定容量。
另外，当一台变压器具有几种冷却方式时，额定容量是指最大容量，改变冷却方式时要改变输出容量。
一台变压器有三种不同冷却工况时，如强迫油循环风冷、油浸风冷、油浸自然冷却方式三种不同冷却工况运行的变压器，相应于每种冷却方式的额定容量以百分数表示时，为100%/80%/60%。强迫油循环风冷时可输出100%额定容量，当冷却泵运时为油浸风冷下可输出80%额定容量，即泵停运时，输出容量要降低20%，当冷却泵与冷却风扇都停运时，为油浸自冷下不仅可输出60%额定容量，即泵与风扇都有停运时，输出容量要降低40%额定容量。不同冷却工况下相应的输出容量与冷却装置结构有关，某些结构的冷却器只能在强迫油循环风冷下运行，泵停用时要在较短时间内将输出容量降为零。100%/80%/60%三种不同冷却方式的容量是指散热器式冷却装置加泵与风扇构成。
三种不同冷却工况运行的变压器可具有三个额定容量，但性能参数都以最大额定容量为基准。每种冷却方式的额定容量都以温升不超过规定限值为基准。

最高分接电压与系统最高工作电压

以电压比为115000±8×1.25%/11000V的三相变压器为例。使用这台变压器的系统额定电压为110kV，系统最高长期工作电压Um=126kV，也就是说，作用在变压器上的系统电压是随负载性质与大小在变化着，但最高值不会超过126kV，系统最高工作电压Um是对系统而言的电压。电压比中最高分接电压是按额定电压计算出的，或者是按变压器绕组匝数算出的电压 。对上述110kV三相变压器而言，最高分接电压115+10%×115=126.5kV。这是对变压器而言相对于最高分接匝数时的标称最高分接电压。
对降低变压器而言，当系统最高工作电压为126kV时，变压器分接位置为最高分接匝数时，即126.5kV，此时，当变压器为空载时，空载电压仅10957V。
对升压变压器而言，当低压侧为11000V时，高压侧不能在最高分接位置时空载运行，因高压侧最高空载电压 126.5kV已超过系统最高工作电压 。如果系统已接一定负载，变压器高压侧负载下电压就低于最高空载电压 （变压器本身阻抗会在包载电流通过时产生压降）。
另一种情况，对恒磁通调压变压器而言，变压器的分接电压为115000+3×1.25%×115000=119312.5V，而系统电压为126000V时，此时，变压器就过激磁运行，此降压变压器在空载时的低压空载电压为V,这一电压也已超过10kV级系统最高工作电压Um为11.5kV，此时不能在此分接位置空载运行。负载下运行时低压侧电压会低些。
对自耦变压器、三绕组变压器都应根据变压器本身电压比核算变压器本身的空载或负载下电压 ，加到系统上的电压 要限制在Um以下。
系统最高工作电压Um还决定变压器的绝缘水平，在变压器使用寿命期间，变压器应承受住系统最高工作电压的长期作用。
套管外绝缘的泄漏比是按系统最高工作电压 Um计算的。
局部放电试验时所加电压也按Um计算，不是按额定电压计算。
感应试验所加电压是按电压比计算。
最高分接位置时阻抗电压分数是以最高电压为基准，不是以额定电压为基准，主分接时阻抗电压百分数是以额定电压为基准。最小分接位置时阻抗电压百分数是以最小分接电压为基准。
综上所述，最高分接电压是指变压器按匝数计算而得的电压 ，它在数值上可以高于系统最高工作电压 。在运行时感应出的最高分接电压不能高于系统最高工作电压。系统最高工作电压对某一绝缘等级而言有一规定固定值。
还有一点应注意，同一电压等级的Um值在各国略有不同。如110kV的Um，在国内为126kV，而IEC标准规定为123kV；220kV的Um，在国内为252kV，IEC标准规定为245kV。对63kV而言，新的国标中规定Um=72.5kV，这与IEC标准规定值是一致了。

恒磁通调压与变磁通调压

恒磁通调压一般用于电力变压器与配电变压器的调压。不论分接开关在哪个位置，不带分接的绕组始终为额定空载电压的调压方式为恒磁通调压。有分接的绕组上每匝所施加的电压与无分接绕组的每匝电压相等的情况就是恒磁通调压。
在恒磁通调压中，每个分接位置的输出容量是等于或小于额定容量，空载损耗值在每个分接位置时都是相等的。每个分接位置的负载损耗与阻抗电压都是不同的。恒磁通调压时分接开关的选用都按最小分接位置时最大分接电流选取，并要考虑过载能力。
对恒磁通调压变压器而言，不是所有运行情况下都是恒磁通下运行，仍有过激磁与欠激磁的可能。
当分接位置固定时，外施电压高于相应的分接电压时，即每匝电压高于额定匝电压，铁心中即存在过激磁，根据标准规定，恒磁通调压变压器应能在110%额定磁通密度下长期空载运行，或在105%额定磁通密度长期在额定电流下运行。系统中无功容量不足，系统电压偏低，会使变压器在欠激磁下运行。在运行中，如果每匝电压虽保持相同，系统的频率变化时也会引起过激磁与欠激磁。在运行中，如发电机功率不足，系统中频率会下降，变压器中磁通密度即增加，使变压器在过激磁条件下运行。
为保持二次侧始终为恒定电压输出，就可利用高压侧加有载调压分接开关来实现。
所以，恒磁通调压只是理论上存在一种调压方式，在设计上相当于每匝电压在任何分接位置都相同的一种调压方式，在实际运行中，恒磁通调压变压器铁心中磁通密度仍是会变动的。
变磁通调压一般用于整流变压器与电炉变压器。
调压用的分接匝数设在一次侧，而一次输入电压为恒定值。因此，不同分接位置时会产生不同的每匝电压，在铁心中磁通密度也是变量。
自耦变压器有时采用中点调压方案，此时可选用较低绝缘等级的有载调压分接开关。在自耦变压器的中点调压方案中，会产生过激磁与欠激磁。这是由于调压匝数加在公共绕组上的原因，调压匝数产生的电压既影响一次又影响二次电压。当自耦变压器的电压比越接近时，过激磁与欠激磁现象越严重。电压经接近的自耦变压器一般不选用中点调压方案。

油浸式变压器冷却方式选择

油浸式变压器可有自冷式、风冷式、强油风冷或水冷式冷却方式可供选择。
随着低损耗技术的发展，采用油浸、自冷式冷却的容量上限制在增加，40000kVA及以下额定容量的变压器可选用油浸自冷冷却方式。优点是不要辅助供风扇用的电源，没有风扇所产生的噪声，散热器可直接持在变压器油箱上，也可集中装在变压器附近，油浸自冷式变压器的维护简单，始终可在额定容量下运行。
如选用可膨胀式散热器，变压器可不装储油柜并可设计成全密封型，维护量更少了，一般可在2500kV及以下配电变压器上采用。
风冷式散热器是利用风扇改变进入散热器与流出散热器的油温差，提高散热器的冷却效率，使散热器数量减少，占地面积缩小。8000kVA以上容量的变压器可选用风冷冷却方式。但此时要引入风扇的噪声，风扇的辅助电源。停开风扇时可按自冷方式运行，但是输出容量要减少，要降低到三分之二的额定容量。对管式散热器而言，每个散热器上可装两个风扇，对片式散热器而言，可用大容量风机集中吹风，或一个风扇吹几组散热器。
强油风冷式水冷是采用带有潜油泵与风扇的风冷却器或带有潜油泵的水冷却器。一般用于50000kVA及以上额定容量的变压器。强油风冷冷却器可持在油箱上或单独安装。根据国内习惯，一般在变压器上多供一台备用冷却器。这是供有一台冷却器有故障需维修时使用。由于不是额定容量下运行时，变压器可停运一部分冷却器，对停用冷却器而言，潜油泵不能倒转，因此，每台冷却器上应有逆止阀，使油只能沿一个方向流动。
对强油冷却方式应注意几个问题：
(1)油泵与风扇失去供电电源时，变压器就不能运行，即使空载也不能运行。因此应有两个独立电源供冷却器使用。
(2)潜油泵不能有定子与转子扫膛现象，金属异物进入绕组会引起击穿事故。
油路设计时不能使潜油泵产生负压，有负压时勿吸入空气，影响绝缘会引起击穿事故。
(3)强油冷却的油面温升较低，不能以油面温度来判断绕组温升。尤其强油水冷，绕组温升接近规定限值时，油面温升很低。
(4)超高压变压器采用强油冷却时还应防止油流放电现象。在绕组内油路设计时，应防止油的紊流，限制油流速度，选用合适电阻率的油，绝缘件表面要光滑，铁心上应有足够体积使油释放电荷。防止油流带电发展到油流放电。在启动冷却器时可逐个启动到应投入的冷却器数。
(5)选用大容量冷却器时应注意油流不能短路，要使冷却后的油能进入绕组。
(6)选用水冷却器时应注意冷却水的水质，冷却水内有杂质，易堵住冷却器而影响散热面。水压不能大于油压。
(7)强油风冷变压器外有隔墙时，隔墙应离冷却器3m以上，以免干扰空气自由运动。
选用散热器或强油风冷冷却方式，此时，停泵时可按80%额定容量运行，停泵与停风扇时可按60%额定容量运行，但安装面积要足够。

油浸式变压器的油系统

油浸式变压器有几个互相隔离的独立油系统。在油浸式变压器运行时，这些独立油系统内的油是互不相通的，油质与运行工况也不相同，要分别做油中含气色谱分析以判断有无潜在故障。
(1)主体内油系统。与绕组周围的油相通的油系统都是主体内系统，包括冷却器或散热器内的油，储油柜内的油，35kV及以下注油式套管内油。
注油时必须将这个油系统内存储的气体放气塞放出，一般而言，上述部件都应有各自的放气塞。主体内油主要起绝缘与冷却作用。油还可增加绝缘纸或绝缘纸板的电气强度。在真空注油时，如有些部件不能承受与主体油箱能承受的相同真空强度时，应用临时闸隔离，如储油柜与主油箱间的闸阀。冷却器上潜油泵扬程要够，以免由于负压而吸入空气。这个油系统要有释压装置的保护系统，以排除器身有故障时所产生的压力。
(2)有载分接开关切换开关室内的油。这部分油有本身的保护系统，即流动继电器、储油柜、压力释放阀。这个开关室内的油起绝缘与熄灭电流作用。油会在切换开关切断负载电流时产生的油中去，这个油系统要良好的密封性能，即使在切换过程中产生电弧压力也要保护密封性能。
有载分接开关切换开关室内的油虽与主体内油隔离，但在真空注油时，为避免破坏切换开关室的密封，应与主体内油同时真空注油，在真空注油时，使这两个系统具有相同的真空度，必要时也应将这个系统的储油柜在抽真空时隔离。为结构上方便，主体的储油与切换开关室的储油柜设计成一互相隔离的整体。
(3)60kV及以上电压等级的全密封。这个油系统内的主要起绝缘作用，或增加油电容式套管内绝缘纸的电气强度。在主体内注油时，应将套管端部接线端子密封好，以免进气。
(4)高压出线箱内油、或点气出线箱内油。三相500kV变压器的高压出线通过波纹绝缘隔离油系统。这个油系统主要起绝缘作用。
为简化结构，这个油系统也可通过连管与主体内油系统相联或设计成单独的油系统。
(5)在对油浸式变压器进行各种绝缘试验时,首先是放气,通过放气塞释放可能存储的气体。可通过分析各个系统的油中含气色谱分析可预判有无潜在故障。每一油系统都要满足运行的要求，如吸收油膨胀与收缩时油体积的变化，放油用阀门、放气塞、冷却器与散热器与主油箱的隔离阀等。每一油系统具有良好的密封性能，有载分接开关切换开关室内的油应能单独更换而不放出主体内油，运输时主体内油可放出而充干燥氮气。
即使同一油系统，油基不同的油是不能混用的。
每一油系统应注意在负温时的油特性，如主体内油在负温时油的粘度大，流动性差，散热性差。有载分接开关切换开关室内油在负温时会影响切换过程加长，使过渡电阻温升增加。
对超高压油浸式变压器的主体内油系统而言，还应注意油流带电现象，要防止油流带电过渡到油流放电现象。要控制油的电阻率、各部分油速、释放油中电荷的空间。