不错

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内部培训需求

项目部为了让产生环境重大影响的岗位人员能够更好的掌握自己的技能，拟进行如下培训：
一、产生噪声排放的相关人员
噪声的检测员及相关人员首先应了解《建筑工场界噪声测量方法》和《建筑工场界噪声限值》，不同的施工阶段作业噪声限值不同：土石方阶段噪声限值昼间为75dB，夜间为55dB；打桩阶段噪声限值昼间为85dB，夜间禁止施工；结构阶段噪声限值昼间为70dB，夜间为55dB；装修阶段噪声限值昼间为65dB，夜间为55dB。
《城市区域环境噪声标准》中规定了城市5类噪声标准：具体值见下表：单位dB
类别 昼间 夜间
0 50 40
1 55 45
2 60 50
3 65 55
4 70 55
各类标准适用的区域：0类标准适用于疗养区、高级疗养区、高级宾馆区等特别需要的安静区域；1　列标准适用于以居住、文教机关为主的区域；2类标准适用于居住、商业、工业混杂区；3类标准适用于工业区；4类标准适用于城市中的道路交通干线道路两侧区域，穿越城市的内河航道两侧区域。穿越城区的铁路主、次干线两侧区域的背景噪声限值也执行该类标准。
其次，应该知道项目部目标指标管理方案对噪声排放的具体实施要求。如钢筋工、木工等，应了解电锯作业、切割机等应使用完全封闭的加工房；砼工应将搅拌站进行封闭；各种施工的机械驾驶员在现场严禁鸣笛；拆脚手架的人员应尽是不要敲打，严禁抛掷。
二、产生光污染的人员
为了使现场无光污染，管理人员应尽是选择节能灯具；使用定向式可拆除灯罩；焊接作业不易在夜间进行，如在夜间施工，电工、焊工应将施工现场进行围挡。
三、使用化学品、油品操作人员
油漆工、防水工及管理人员应该做到《化学危险品安全管理条例》中的有关规定。
生产和在职人员品的企业或个人，必须遵守各项安全生产制度和操作规程，严格用火管理制度。盛装公演危险品的容器，在使用前后，必须进行检查，消除隐患，防止火灾、爆炸、中毒等事故的发生。在销毁、处理有燃烧、爆炸、中毒和其他危险的废弃化学危险物品，应当采取安全措施，并征得所在地公安和环境保护等同意。公演危险品必须储存在专用仓库、专用场地或专用储存室内，并设专人管理。化学危险物品专用仓库，应当符合有关安全、防火规定，并根据物品的种类、性质，设置相应的通风、防爆、泄压、放火、防雷、报警、灭火、消除景防护围提等安全设施。
储存化学危险物品，应当符合下列要求：（一）化学危险品应当分类分项存放，堆垛之间的通道应当有安全距离，不得超量储存；（二）遇火、遇潮容易燃烧的化学品，不得在漏天、潮湿、漏雨和低洼容易积水的地方存放；（三）受阳光照射易燃、易爆或产生有毒气体的化学危险品的桶装、罐装易燃液体、气体应当在阴凉通风地点存放；（四）化学性质或防护、灭火方法相互抵触的化学危险品，不得在同一仓库或储存室存。
化学危险品入库前，必须进行检查登记，入库后应当定期检查。储存化学危险品的仓库内严禁吸烟和使用明火。储存化学危险物品的仓库，应当根据消防条例，配备消防力量和灭火设施以及通讯、报警装置。对易燃易爆的化学品及油品应进行标识。
四、消防管理人员
各部门及消防管理人员应严格遵守《机关、团体、企业、事业单位消防安全管理条例》。
消防管理人员应建立消防安全组织；建立消防安全管理制度；组织员工开展消防业务学习和灭火技能训练，提高预防和扑救火灾的能力；消防设施应齐全，且定期对设施及器材进行维护；组织制度灭火和应急疏散预案。
消防管理人员应定期进行一次消防检查。检查内容应该包括：（一）火灾隐患的整改情况以及防范措施的落实情况；（二）安全疏散通道、疏散指示标志、以及照明和安全出口情况；（三）消防车通道、消防水源情况；（四）灭火器材配置及有效性情况；（五）用火、用电有无违章情况；（六）重点工种人员能及其他人员消防知识的掌握情况；（七）消防安全重点部位的管理情况；（八）易燃易爆危险物品和场所防火爆措施的落实情况以及其他重要物资的防火安全情况；（九）消防值班耳部和设施运行、记录情况；（十）防火巡查情况；（十一）消防安全标志的设施情况和完好、有效情况；（十二）其它需要检查的内容。
五、水污染的防治管理及规定
《天津市水污染防治管理办法》中明确规定：新建、扩建、改建直接或间接向水体排放污染物的项目和其他水上设施，应当遵守国务院有关建设项目环境保护的规定；建设项目中的防治水污染设施应当与主体工种同种设计、同时施工、同时投入使用。
在《污水综合排放标准》中查出了PH值、悬浮物、五日生化需氧量这三个污染物的控制指标，其值分别是：6-9mg/L、400mg/L、300mg/L。其中PH值测定的方法是：用PH试纸来测出其是否符合标准。其它的控制指标由天津市环境保护来监测。

职工进修、外委培训审批表

姓名 性别 民族 工作时间
工作单位 职务 文化程度 申请时间
培训时间 培训地点
培训内容
学习形式 培训费金额

呈报单位意见




（公章） 年 月 日





审批意见
人
力
部
意
见






年 月 日

公
司
领
导
意
见







年 月 日

职工培训办班申请表

申请单位 负责人 申请时间
办班名称 培训内容 参训对象 人数 时间 拟定地点





特
殊
说
明
师资：

教材：

考核方法及要求：



审
批
意
见
人力部
意见

（公章） 年 月 日
公司
领导
意见

年 月 日

与结构静力计算表
2-1-1 荷载
1．结构上的荷载
结构上的荷载分为下列三类：
（1）永久荷载 如结构自重、土压力、预应力等。
（2）可变荷载 如楼面活荷载、屋面活荷载和积灰荷载、吊车荷载、风荷载、雪活载等。
（3）偶然荷载 如爆炸力、撞击力等。
建筑结构设计时，对不同荷载应采用不同的代表值。
对永久荷载应采用标准值作为代表值。
对可变荷载应根据设计要求，采用标准值、组合值、频遇值或准永久值作为代表值。
对偶然荷载应按建筑结构使用的特点确定其代表值。
2．荷载组合
建筑结构设计应根据使用过程中在结构上可能同时出现的荷载，按承载能力极限状态和正常使用极限状态分别进行荷载（效应）组合，并应取各自的最不利的效应组合进行设计。
对于承载能力极限状态，应按荷载效应的基本组合或偶然组合进行荷载（效应）组合。
γ0S≤R （2-1）
式中 γ0——结构重要性系数；
S——荷载效应组合的设计值；
R——结构构件抗力的设计值。
对于基本组合，荷载效应组合的设计值S应从下列组合值中取最不利值确定：
（1）由可变荷载效应控制的组合
（2-2）
式中 γG——永久荷载的分项系数；
γQi——第i个可变荷载的分项系数，其中YQ1为可变荷载Q1的分项系数；
SGK——按永久荷载标准值GK计算的荷载效应值；
SQiK——按可变荷载标准值Qik计算的荷载效应值，其中SQ1K为诸可变荷载效应中起控制作用者；
ψci——可变荷载Qi的组合值系数；
n——参与组合的可变荷载数。
（2）由永久荷载效应控制的组合
（2-3）
（3）基本组合的荷载分项系数
1）永久荷载的分项系数
当其效应对结构不利时：
对由可变荷载效应控制的组合，应取1.2；
对由永久荷载效应控制的组合，应取1.35；
当其效应对结构有利时：
一般情况下应取1.0；
对结构的倾覆、滑移或漂浮验算，应取0.9。
2）可变荷载的分项系数
一般情况下应取1.4；
对标准值大于4kN/m2的工业房屋楼面结构活荷载应取1.3。
对于偶然组合，荷载效应组合的设计值宜按下列规定确定：偶然荷载的代表值不乘分项系数；与偶然荷载同时出现的其他荷载可根据观测资料和工程经验采用适当的代表值。
3．民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数（见表2-1）
民用建筑楼面均布活荷载标准值及其组合值、频遇值和准永久值系数 表2-1
项
次 类别 标准值
（kN/m2） 组合值系数
ψc 频遇值系数
ψf 准永久值系数
ψq
1 （1）住宅、宿舍、旅馆、办公楼、医院病房、托儿所、幼儿园 0.5 0.4
（2）教室、试验室、阅览室、会议室、医院门诊室 2.0 0.7 0.6 0.5
2 食堂、餐厅、一般资料档案室 2.5 0.7 0.6 0.5
3 （1）礼堂、剧场、影院、有固定座位的看台 3.0 0.7 0.5 0.3
（2）公共洗衣房 3.0 0.7 0.6 0.5
4 （1）商店、展览厅、车站、港口、机场大厅及其旅客等候室 3.5 0.7 0.6 0.5
（2）无固定座位的看台 3.5 0.7 0.5 0.3
5 （1）健身房、演出舞台 4.0 0.7 0.6 0.5
（2）舞厅 4.0 0.7 0.6 0.3
6 （1）书库、档案库、贮藏室 5.0 0.9 0.9 0.8
（2）密集柜书库 12.0
7 通风机房、电梯机房 7.0 0.9 0.9 0.8
8 汽车通道及停车库：
（1）单向板楼盖（板跨不小于2m）
客车 4.0 0.7 0.7 0.6
消防车 35.0 0.7 0.7 0.6
（2）双向板楼盖和无梁楼盖（柱网尺寸不小于6m×6m）
客车 2.5 0.7 0.7 0.6
消防车 20.0 0.7 0.7 0.6
9 厨房（1）一般的 2.0 0.7 0.6 0.5
（2）餐厅的 4.0 0.7 0.7 0.7
10 浴室、厕所、盟洗室：
（1）第1项中的民用建筑 2.0 0.7 0.5 0.4
（2）其他民用建筑 2.5 0.7 0.6 0.5
11 走廊、门厅、楼梯：
（1）宿舍、旅馆、医院病房托儿所、幼儿园、住宅 2.0 0.7 0.5 0.4
（2）办公楼、教室、餐厅、医院门诊部 2.5 0.7 0.6 0.5
（3）消防疏散楼梯，其他民用建筑 3.5 0.7 0.5 0.3
12 阳台：
（1）一般情况 2.5 0.7 0.6 0.5
（2）当人群有可能密集时 3.5
注：1．本表所给各项活荷载适用于一般使用条件，当使用荷载较大或情况特殊时，应按实际情况采用。
2．第6项书库活荷载当书架高度大于2m时，书库活荷载尚应按每米书架高度不小于2.5kN/m2确定。
3．第8项中的客车活荷载只适用于停放载人少于9人的客车；消防车活荷载是适用于满载总重为300kN的大型车辆；当不符合本表的要求时，应将车轮的局部荷载按结构效应的等效原则，换算为等效均布荷载。
4．第11项楼梯活荷载，对预制楼梯踏步平板，尚应按1.5kN集中荷载验算。
5．本表各项荷载不包括隔墙自重和二次装修荷载。对固定隔墙的自重应按恒荷载考虑，当隔墙位置可灵活自由布置时，非固定隔墙的自重应取每延米长墙重（kN/m）的1/3作为楼面活荷载的附加值（kN/m2）计入，附加值不小于1.0kN/m2。
设计楼面梁、墙、柱及基础时，表2-1中的楼面活荷载标准值在下列情况下应乘以规定的折减系数。
（1）设计楼面梁时的折减系数
1）第1（1）项当楼面梁从属面积超过25m2时，应取0.9；
2）第1（2）~7项当楼面梁从属面积超过50m2时应取0.9；
3）第8项对单向板楼盖的次梁和槽形板的纵肋应取0.8；对单向板楼盖的主梁应取0.6；对双向板楼盖的梁应取0.8；
4）第9~12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。
（2）设计墙、柱和基础时的折减系数
1）第1（1）项应按表2-2规定采用；
2）第1（2）~7项应采用与其楼面梁相同的折减系数；
3）第8项对单向板楼盖应取0.5；对双向板楼盖和无梁楼盖应取0.8；
4）第9~12项应采用与所属房屋类别相同的折减系数。
注：楼面梁的从属面积应按梁两侧各延伸二分之一梁间距的范围内的实际面积确定。
活荷载按楼层的折减系数 表2-2
墙、柱、基础计算截面以上的层数 1 2~3 4~5 6~8 9~20 ＞20
计算截面以上各楼层活荷载总和的折减系数 1.00（0.90） 0.85 0.70 0.65 0.60 0.55
注：当楼面梁的从属面积超过25m2时，应采用括号内的系数。
楼面结构上的局部荷载可换算为等效均布活荷载。
4．屋面活荷载
水平投影面上的屋面均布活荷载，按表2-3采用。
屋面均布活荷载，不应与雪荷载同时组合。
屋面均布活荷载 表2-3
项次 类别 标准值
（kN/m2） 组合值系数
ψb 频遇值系数
ψf 准永久值系数
ψq
1 不上人的屋面 0.5 0.7 0.5 0
2 上人的屋面 2.0 0.7 0.5 0.4
3 屋顶花园 3.0 0.7 0.6 0.5
注：1．不上人的屋面，当施工或维修荷载较大时，应按实际情况采用；对不同结构应按有关设计规范的规定，将标准值作0.2kN/m2的增减。
2．上人的屋面，当兼作其他用途时，应按相应楼面活荷载采用。
3．对于因屋面排水不畅、堵塞等引起的积水荷载，应采取构造措施加以防止；必要时，应按积水的可能深度确定屋面活荷载。
4．屋顶花园活荷载不包括花圃土石等材料自重。
5．施工和检修荷载及栏杆水平荷载
（1）设计屋面板、檀条、钢筋混凝土挑檐、雨篷和预制小梁时，施工或检修集中荷载（人和小工具的自重）应取1.0kN，并应在最不利位置处进行验算。
注：①对于轻型构件或较宽构件，当施工荷载超过上述荷载时，应按实际情况验算，或采用加垫板、支撑等临时设施承受。
②当计算挑檐、雨篷承载力时，应沿板宽每隔1.0m取一个集中荷载；在验算挑檐、雨篷倾覆时，应沿板宽每隔2.5~3.0m取一个集中荷载。
（2）楼梯、看台、阳台和上人屋面等的栏杆顶部水平荷载，应按下列规定采用：
1）住宅、宿舍、办公楼、旅馆、医院、托儿所、幼儿园，应取0.5kN/m；
2）学校、食堂、剧场、电影院、车站、礼堂、展览馆或体育馆，应取1.0kN/m。
当采用荷载准永久组合时，可不考虑施工和检修荷载及栏杆水平荷载。
6．动力系数
建筑结构设计的动力计算，在有充分依据时，可将重物或设备的自重乘以动力系数后按静力计算进行。
搬运和装卸重物以及车辆起动和刹车的动力系数，可采用1.1~1.3，其动力作用只考虑传至楼板和梁。
直升飞机在屋面上的荷载，也应乘以动力系数，对具有液压轮胎起落架的直升飞机可取1.4；其动力荷载只传至楼板和梁。
7．雪荷载
屋面水平投影面上的雪荷载标准值，按下式计算：
sk＝μrs0 （2-4）
式中 sk——雪荷载标准值（kN/m2）；
μr——屋面积雪分布系数（表2-4）；
s0——基本雪压（kN/m2）。
基本雪压可按全国基本雪压图（图2-1）近似确定。

图2-1 全国基本雪压分布图（单位：kN/m2）
屋面积雪分布系数 表2-4


注：1．第2项单跨双坡屋面仅当20°≤α≤30°时，可采用不均匀分布情况。
2．第4、5项只适用于坡度α≤25°的一般工业厂房屋面。
3．第7项双跨双坡或拱形屋面，当α≤25°或f/L≤0.1时，只采用均匀分布情况。
4．多跨层面的积雪分布系数，可参照第7项的规定采用。
设计建筑结构及屋面的承重构件时，可按下列规定采用积雪的分布情况：
（1）屋面板和檀条按积雪不均匀分布的最不利情况采用；
（2）屋架和拱壳可分别按积雪全跨均匀分布情况、不均匀分布的情况和半跨的均匀分布的情况采用；
（3）框架和柱可按积雪全跨的均匀分布情况采用。
8．风荷载
垂直于建筑物表面上的风荷载标准值，按下述公式计算：
（1）当计算主要承重结构时
ωk＝βzμsμzω0 （2-5）
式中 ωk——风荷载标准值（kN/m2）；
βz——高度z处的风振系数；
μs——风荷载体型系数；
μz——风压高度变化系数；
ω0——基本风压（kN/m2）。
（2）当计算围护结构时
ωk＝βgzμsμzω0 （2-6）
式中 βgz——高度z处的阵风系数。
基本风压按《建筑结构荷载规范》（GB 50009-2001）给出的50年一遇的风压采用，但不得小于0.3kN/m2。
2-1-2 结构静力计算表
1．构件常用截面的几何与力学特征表（表2-5）
常用截面几何与力学特征表 表2-5







注：1．I称为截面对主轴（形心轴）的截面惯性矩（mm4）。基本计算公式如下：
2．W称为截面抵抗矩（mm3），它表示截面抵抗弯曲变形能力的大小，基本计算公式如下：
3．i称截面回转半径（mm），其基本计算公式如下：
4．上列各式中，A为截面面积（mm2），y为截面边缘到主轴（形心轴）的距离（mm），I为对主轴（形心轴）的惯性矩。
5．上列各项几何及力学特征，主要用于验算构件截面的承载力和刚度。

2．单跨梁的内力及变形表（表2-6~表2-10）
（1）简支梁的反力、剪力、弯矩、挠度 表2-6



（2）悬臂梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-7



（3）一端简支另一端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-8



（4）两端固定梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-9



（5）外伸梁的反力、剪力、弯矩和挠度 表2-10




3．等截面连续梁的内力及变形表
（1）等跨连续梁的弯矩、剪力及挠度系数表（表2-11~表2-14）
1）二跨等跨梁的内力和挠度系数 表2-11


注：1．在均布荷载作用下：M＝表中系数×ql2；V＝表中系数×ql； 。
2．在集中荷载作用下：M＝表中系数×Fl；V＝表中系数×F； 。
[例1] 已知二跨等跨梁l＝5m，均布荷载q＝11.76kN/m，每跨各有一集中荷载F＝29.4kN，求中间支座的最大弯矩和剪力。
[解] MB支＝（－0.125×11.76×52）＋（－0.188×29.4×5）
＝（－36.75）＋（-27.64）＝－64.39kN•m
VB左＝（－0.625×11.76×5）＋（－0.688×29.4）
＝（－36.75）＋（－20.23）＝－56.98kN
[例2] 已知三跨等跨梁l＝6m，均布荷载q＝11.76kN/m，求边跨最大跨中弯矩。
[解] M1＝0.080×11.76×62＝33.87kN•m。
2）三跨等跨梁的内力和挠度系数 表2-12



注：1．在均布荷载作用下：M＝表中系数×ql2；V＝表中系数×ql； 。
2．在集中荷载作用下：M＝表中系数×Fl；V＝表中系数×F； 。
3）四跨等跨连续梁内力和挠度系数 表2-13

注：同三跨等跨连续梁。
4）五跨等跨连续梁内力和挠度系数 表2-14

注：同三跨等跨连续梁。
（2）不等跨连续梁的内力系数（表2-15、表2-16）
1）二不等跨梁的内力系数 表2-15

注：1．M＝表中系数×ql21；V＝表中系数×ql1；
2．（Mmax）、（Vmax）表示它为相应跨内的最大内力。
2）三不等跨梁内力系数 表2-16

注：1．M＝表中系数×ql21；V＝表中系数×ql1；
2．（Mmax）、（Vmax）为荷载在最不利布置时的最大内力。


4．双向板在均布荷载作用下的内力及变形系数表（表2-17~表2-22）
符号说明如下：
刚度
式中 E——弹性模量；
h——板厚；
ν——泊松比；
ω、ωmax——分别为板中心点的挠度和最大挠度；
Mx——为平行于lx方向板中心点的弯矩；
My——为平行于ly方向板中心点的弯矩；
Mx0——固定边中点沿lx方向的弯矩；
My0——固定边中点沿ly方向的弯矩。
正负号的规定：
弯矩——使板的受荷面受压者为正；
挠度——变位方向与荷载方向相同者为正。
四边简支 表2-17

三边简支，一边固定 表2-18


两边简支，两边固定 表2-19

一边简支，三边固定 表2-20


四边固定 表2-21

两边简支，两边固定 表2-22

5．拱的内力计算表（表2-23）
各种荷载作用下双铰抛物线拱计算公式 表2-23




注：表中的K为轴向力变形影响的修正系数。
（1）无拉杆双铰拱
1）在竖向荷载作用下的轴向力变形修正系数

式中 Ic——拱顶截面惯性矩；
Ac——拱顶截面面积；
A——拱上任意点截面面积。
当为矩形等宽度实腹式变截面拱时，公式I＝Ic/cosθ所代表的截面惯性矩变化规律相当于下列的截面面积变化公式：

此时，上式中的n可表达成如下形式：

下表中列出了矩形等宽度实腹式变截面拱的n值。
f/l 0.2 0.25 0.3 0.35 0.4 0.45 0.5 0.55 0.6
n 1.67 1.59 1.51 1.43 1.36 1.29 1.23 1.17 1.12
2）在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数，近似取
K＝1
（2）带拉杆双铰拱
1）在竖向荷载作用下的轴向力变形修正系数

式中 E——拱圈材料的弹性模量；
E1——拉杆材料的弹性模量；
A1——拉杆的截面积。
2）在水平荷载作用下的轴向力变形修正系数（略去拱圈轴向力变形影响）

式中 f——为矢高；
l——为拱的跨度。
6．刚架内力计算表
内力的正负号规定如下：
V——向上者为正；
H——向内者为正；
M——刚架中虚线的一面受拉为正。
（1）“┌┐”形刚架内力计算（表2-24、表2-25）
“┌┐”形刚架内力计算表（一） 表2-34


“┌┐”形刚架内力计算表（二） 表2-35


（2）“ ”形刚架的内力计算（表2-26）
“ ”形刚架的内力计算表 表2-26

2-4 砌体结构计算
2-4-1 砌体结构的计算用表
1．砌体和砂浆的强度等级
砌体和砂浆的强度等级，应按下列规定采用：
烧结普通砖、烧结多孔砖等的强度等级：MU30、MU25、MU20、MU15和MU10；
蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖的强度等级：MU25、MU20、MU15和MU10；
砌块的强度等级：MU20、MU15、MU10、MU7.5和MU5；
石材的强度等级：MU100、MU80、MU60、MU50、MU40、MU30和MU20；
砂浆的强度等级：M15、M10、M7.5、M5和M2.5。
2．各类砌体的抗压强度设计值（表2-60~表2-64）
烧结普通砖和烧结多孔砖砌体的抗压强度设计值（MPa） 表2-60
砖强度
等级 砂浆强度等级 砂浆强度
M15 M10 M7.5 M5 M2.5 0
MU30 3.94 3.27 2.93 2.59 2.26 1.15
MU25 3.60 2.98 2.68 2.37 2.06 1.05
MU20 3.22 2.67 2.39 2.12 1.84 0.94
MU15 2.79 2.31 2.07 1.83 1.60 0.82
MU10 - 1.89 1.69 1.50 1.30 0.67
蒸压灰砂砖和蒸压粉煤灰砖砌体的抗压强度设计值（MPa） 表2-61
砖强度
等级 砂浆强度等级 砂浆强度
M15 M10 M7.5 M5 0
MU25 3.60 2.98 2.68 2.37 1.05
MU20 3.22 2.67 2.39 2.12 0.94
MU15 2.79 2.31 2.07 1.83 0.82
MU10 - 1.89 1.69 1.50 0.67
单排孔混凝土和轻骨料混凝土砌块砌体的抗压强度设计值（MPa） 表2-62
砌块强
度等级 砂浆强度等级 砂浆强度
Mb15 Mb10 Mb7.5 Mb5 0
MU20 5.68 4.95 4.44 3.94 2.33
MU15 4.61 4.02 3.61 3.20 1.89
MU10 - 2.79 2.50 2.22 1.31
MU7.5 - - 1.93 1.71 1.01
MU5 - - - 1.19 0.70
注：1．对错孔砌筑的砌体，应按表中数值乘以0.8；
2．对独立柱或厚度为双排组砌的砌块砌体，应按表中数值乘以0.7；
3．对T形截面砌体，应按表中数值乘以0.85；
4．表中轻骨料混凝土砌块为煤矸石和水泥煤渣混凝土砌块。
轻骨料混凝土砌块砌体的抗压强度设计值（MPa） 表2-63
砌块强度等级 砂浆强度等级 砂浆强度
Mb10 Mb7.5 Mb5 0
MU10 3.08 2.76 2.45 1.44
MU7.5 - 2.13 1.88 1.12
MU5 - - 1.31 0.78
注：1．表中的砌块为火山渣、浮石和陶粒轻骨料混凝土砌块；
2．对厚度方向为双排组砌的轻骨料混凝土砌块砌体的抗压强度设计值，应按表中数值乘以0.8。
毛石砌体的抗压强度设计值（MPa） 表2-64
毛石
强度等级 砂浆强度等级 砂浆强度
M7.5 M5 M2.5 0
MU100 1.27 1.12 0.98 0.34
MU80 1.13 1.00 0.87 0.30
MU60 0.98 0.87 0.76 0.26
MU50 0.90 0.80 0.69 0.23
MU40 0.80 0.71 0.62 0.21
MU30 0.69 0.61 0.53 0.18
MU20 0.56 0.51 0.44 0.51
3．各类砌体的轴心抗拉强度设计值、弯曲抗拉强度设计值和抗剪强度设计值（表2-65）
沿砌体灰缝截面破坏时砌体的轴心抗拉强度设计值、
弯曲抗拉强度设计值和抗剪强度设计值（MPa） 表2-65
强度
类别 破坏特征及砌体种类 砂浆强度等级
≥M10 M7.5 M5 M2.5
轴心抗拉
沿齿缝 烧结普通砖、烧结多孔砖 0.19 0.16 0.13 0.09
蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖 0.12 0.10 0.08 0.06
混凝土砌块 0.09 0.08 0.07
毛石 0.08 0.07 0.06 0.04
弯曲抗拉
沿齿缝 烧结普通砖、烧结多孔砖 0.33 0.29 0.23 0.17
蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖 0.24 0.20 0.16 0.12
混凝土砌块 0.11 0.09 0.08
毛石 0.13 0.11 0.09 0.07

沿通缝 烧结普通砖、烧结多孔砖 0.17 0.14 0.11 0.08
蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖 0.12 0.10 0.08 0.06
混凝土砌块 0.08 0.06 0.05
抗剪 烧结普通砖、烧结多孔砖 0.17 0.14 0.11 0.08
蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖 0.12 0.10 0.08 0.06
混凝土砌块 0.09 0.08 0.06
毛石 0.21 0.19 0.16 0.11
注：1．对于用形状规则的块体砌筑的砌体，当搭接长度与块体高度的比值小于1时，其轴心抗拉强度设计值ft和弯曲抗拉强度设计值ftm应按表中数值乘以搭接长度与块体高度比值后采用；
2．对孔洞率不大于35%的双排孔或多排孔轻骨料混凝土砌块砌体的抗剪强度设计值，可按表中混凝土砌块砌体抗剪强度设计值乘以1.1；
3．对蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖砌体，当有可靠的试验数据时，表中强度设计值，允许作适当调整；
4．对烧结页岩砖、烧结煤矸石砖、烧结粉煤灰砖砌体，当有可靠的试验数据时，表中强度设计值，允许作适当调整。
4．各类砌体的弹性模量（表2-66）
砌体的弹性模量（MPa） 表2-66
砌体种类 砂浆强度等级
≥M10 M7.5 M5 M2.5
烧结普通砖、烧结多孔砖砌体 1600f 1600f 1600f 1390f
蒸压灰砂砖、燕压粉煤灰砖砌体 1060f 1060f 1060f 960f
混凝土砌块砌体 1700f 1600f 1500f -
粗料石、毛料石、毛石砌体 7300 5650 4000 2250
细料石、半细料石砌体 22000 17000 12000 6750
注：轻骨料混凝土砌块砌体的弹性模量，可按表中混凝土砌块砌体的弹性模量采用。
5．各类砌体的线膨胀系数和收缩率（表2-67）
砌体的线膨胀系数和收缩率 表2-67
砌体类别 线膨胀系数10-6/℃ 收缩率（mm/m）
烧结普通砖砌体 5 -0.1
蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖砌体 8 -0.2
混凝土砌块砌体 10 -0.2
轻骨料混凝土砌块砌体 10 -0.3
料石和毛石砌体 8 -
注：表中的收缩率系由达到收缩允许标准的块体砌筑28d的砌体收缩率，当地如有可靠的砌体收缩试验数据时，亦可采用当地的试验数据。
6．建筑结构的安全等级（表2-68）
建筑结构的安全等级 表2-68
安全等级 破坏后果 建筑物类型
一级 很严重 重要的房屋
二级 严重 一般的房屋
三级 不严重 次要的房屋
注：1．对于特殊的建筑物，其安全等级可根据具体情况另行确定；
2．对地震区的砌体结构设计，应按现行国家标准《建设抗震设防分类标准》GB 50223根据建筑物重要性区分建筑物类别。
7．房屋的静力计算方案
房屋的静力计算，根据房屋的空间工作性能分为刚性方案、刚弹性方案和弹性方案。设计时，可按表2-69确定静力计算方案。
房屋的静力计算方案 表2-69
屋盖或楼盖类别 刚性方案 刚弹性方案 弹性方案
1 整体式、装配整体和装配式无檩体系钢筋混凝土屋盖或钢筋混凝土楼盖 s＜32 32≤s≤72 s＞72
2 装配式有檩体系钢筋混凝土屋盖、轻钢屋盖和有密铺望板的木屋盖或木楼盖 s＜20 20≤s≤48 s＞48
3 瓦材屋面的木屋盖和轻钢屋盖 s＜16 16≤s≤36 ＞36
注：1．表中s为房屋横墙间距，其长度单位为m；
2．当屋盖、楼盖类别不同或横墙间距不同时，可按“砌体结构设计规范”第4.2.7条的规定确定房屋的静力计算方案；
3．对无山墙或伸缩缝处无横墙的房屋，应按弹性方案考虑。
8．外墙不考虑风荷载影响的最大高度（表2-70）
外墙不考虑风荷载影响时的最大高度 表2-70
基本风压值（kN/m2） 层高（m） 总高（m）
0.4 4.0 28
0.5 4.0 24
0.6 4.0 18
0.7 3.5 18
注：对于多层砌块房屋190mm厚的外墙，当层高不大于2.8m，总高不大于19.6m．基本风压不大于0.7kN/m2时可不考虑风荷载的影响。
9．受压构件的高厚比及高厚比修正系数
构件的高厚比按下式确定：
对矩形截面 （2-9）
对T形截面 （2-10）
式中 γβ——不同砌体材料的高厚比修正系数，按表2-71采用；
H0——受压构件的计算高度，按表2-72确定；
h——矩形截面轴向力偏心方向的边长，当轴心受压时为截面较小边长；
hT——T形截面的折算厚度，可近似按3.5i计算；
i——截面回转半径。
高厚比修正系数γβ 表2-71
砌体材料类别 γβ
烧结普通砖、烧结多孔砖 1.0
混凝土及轻骨料混凝土砌块 1.1
燕压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖、细料石、半细料石 1.2
粗料石、毛石 1.5
注：对灌孔混凝土砌块γβ为取1.0。
受压构件的计算高度H0 表2-72
房屋类别 柱 带壁柱墙或周边拉结的墙
排架方向 垂直排架方向 s＞2H 2H≥s＞H s≤H
有吊车的单层房屋 变截面柱上段 弹性方案 2.5Hu 1.25Hu 2.5Hu
刚性、刚弹性方案 2.0Hu 1.25Hu 2.0Hu
变截面柱下段 1.0Hl 0.8Hl 1.0Hl
无吊车的单层和多层房屋 单跨 弹性方案 1.5H 1.0H 1.5H
刚弹性方案 1.2H 1.0H 1.2H
多跨 弹性方案 1.25H 1.0H 1.25H
刚弹性方案 1.10H 1.0H 1.1H
刚性方案 1.0H 1.0H 1.0H 0.4s＋0.2H 0.6s
注：1．表中Hu为变截面柱的上段高度；Hl为变截面柱的下段高度；
2．对于上端为自由端的构件，H0=2H；
3．独立砖柱，当无柱间支撑时，柱在垂直排架方向的H0应按表中数值乘以1.25后采用；
4．s为房屋横墙间距；
5．自承重墙的计算高度应根据周边支承或拉接条件确定。
10．墙、柱的允许高厚比（表2-73）
墙、柱的允许高厚比[β]值 表2-73
砂浆强度等级 墙 柱
M2.5 22 15
M5.0 24 16
≥M7.5 26 17
注：1．毛石墙、柱允许高厚比应按表中数值降低20%；
2．组合砖砌体构件的允许高厚比，可按表中数值提高20%，但不得大于28；
3．验算施工阶段砂浆尚未硬化的新砌砌体高厚比时，允许高厚比对墙取14，对柱取11。
11．砌体房屋伸缩缝的最大间距（表2-74）
砌体房屋伸缩缝的最大间距（m） 表2-74
屋盖或楼盖类别 间距
整体式或装配整体式
钢筋混凝土结构 有保温层或隔热层的屋盖、楼盖 50
无保温层或隔热层的屋盖 40
装配式无檩体系
钢筋混凝土结构 有保温层或隔热层的屋盖、楼盖 60
无保温层或隔热层的屋盖 50
装配式有檩体系
钢筋混凝土结构 有保温层或隔热层的屋盖 75
无保温层或隔热层的屋盖 60
瓦材屋盖、木屋盖或楼盖、轻钢屋盖 100
注：1．对烧结普通砖、多孔砖、配筋砌块砌体房屋取表中数值；对石砌体、蒸压灰砂砖、蒸压粉煤灰砖和混凝土砌块房屋取表中数值乘以0.8的系数。当有实践经验并采取有效措施时，可不遵守本表规定；
2．在钢筋混凝土屋面上挂瓦的屋盖应按钢筋混凝土屋盖采用；
3．按本表设置的墙体伸缩缝，一般不能同时防止由于钢筋混凝土屋盖的温度变形和砌体干缩变形引起的墙体局部裂缝；
4．层高大于5m的烧结普通砖、多孔砖、配筋砌块砌体结构单层房屋，其伸缩缝间距可按表中数值乘以1.3；
5．温差较大且变化频繁地区和严寒地区不采暖的房屋及构筑物墙体的伸缩缝的最大间距，应按表中数值予以适当减小；
6．墙体的伸缩缝应与结构的其他变形缝相重合，在进行立面处理时，必须保证缝隙的伸缩作用。
12．组合砖砌体构件的稳定系数（表2-75）
组合砖砌体构件的稳定系数φcom 表2-75
高厚比
β 配筋率ρ（%）
0 0.2 0.4 0.6 0.8 ≥1.0
8 0.91 0.93 0.95 0.97 0.99 1.00
10 0.87 0.90 0.92 0.94 0.96 0.98
12 0.82 0.85 0.88 0.91 0.93 0.95
14 0.77 0.80 0.83 0.86 0.89 0.92
16 0.72 0.75 0.78 0.81 0.84 0.87
18 0.67 0.70 0.73 0.76 0.79 0.81
20 0.62 0.65 0.68 0.71 0.73 0.75
22 0.58 0.61 0.64 0.66 0.68 0.70
24 0.54 0.57 0.59 0.61 0.63 0.65
26 0.50 0.52 0.54 0.56 0.58 0.60
28 0.46 0.49 0.50 0.52 0.54 0.56
注：组合砖砌体构件截面的配筋率ρ=A's/bh。
2-4-2 砌体结构计算公式
砌体结构计算公式见表2-76。
砌体结构计算 表2-76

2-5 钢结构计算
2-5-1 钢结构计算用表
为保证承重结构的承载能力和防止在一定条件下出现脆性破坏，应根据结构的重要性、荷载特征、结构形式、应力状态、连接方法、钢材厚度和工作环境等因素综合考虑，选用合适的钢材牌号和材性。
承重结构的钢材宜采用Q235钢、Q345钢、Q390钢和Q420钢，其质量应分别符合现行国家标准《碳素结构钢》GB/T 700和《低合金高强度结构钢》GB/T 1591的规定。当采用其他牌号的钢材时，尚应符合相应有关标准的规定和要求。对Q235钢宜选用镇静钢或半镇静钢。
承重结构的钢材应具有抗拉强度、伸长率、屈服强度和硫、磷含量的合格保证，对焊接结构尚应具有碳含量的合格保证。
焊接承重结构以及重要的非焊接承重结构的钢材还应具有冷弯试验的合格保证。
对于需要验算疲劳的焊接结构的钢材，应具有常温冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于0℃但高于-20℃时，Q235钢和Q345钢应具有0℃C冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-40℃冲击韧性的合格保证。
对于需要验算疲劳的非焊接结构的钢材亦应具有常温冲击韧性的合格保证，当结构工作温度等于或低于-20℃时，对Q235钢和Q345钢应具有0℃冲击韧性的合格保证；对Q390钢和Q420钢应具有-20℃冲击韧性的合格保证。
当焊接承重结构为防止钢材的层状撕裂而采用Z向钢时，其材质应符合现行国家标准《厚度方向性能钢板》GB/T 5313的规定。
钢材的强度设计值（材料强度的标准值除以抗力分项系数），应根据钢材厚度或直径按表2-77采用。钢铸件的强度设计值应按表2-78采用。连接的强度设计值应按表2-79至表2-81采用。
钢材的强度设计值（N/mm2） 表2-77
钢材 抗拉、抗压和抗弯f 抗剪
fv 端面承压（刨平顶紧）
fce
牌号 厚度或直径（mm）
Q235钢 ≤16 215 125 325
＞16~40 205 120
＞40~60 200 115
＞60~100 190 110
Q345钢 ≤16 310 180 400
＞16~35 295 170
＞35~50 265 155
＞50~100 250 145
Q390钢 ≤16 350 205 415
＞16~35 335 190
＞35~50 315 180
＞50~100 295 170
Q420钢 ≤16 380 220 440
＞16~35 360 210
＞35~50 340 195
＞50~100 325 185
注：表中厚度系指计算点的钢材厚度，对轴心受力构件系指截面中较厚板件的厚度。
钢铸件的强度设计值（N/mm2） 表2-78
钢号 抗拉、抗压和抗弯
f 抗剪
fv 端面承压（刨平顶紧）
fce
ZG200-400 155 90 260
ZG230-450 180 105 290
ZG270-500 210 120 325
ZG310-570 240 140 370
焊缝的强度设计值（N/mm2） 表2-79
焊接方法和焊条型号 构件钢材 对接焊缝 角焊缝
牌号 厚度或直径
（mm） 抗压
fcw 焊缝质量为下列等级时，抗拉ftw 抗剪 抗拉、抗压和抗剪
一级、二级 三级 fvw ffw
自动焊、半自动焊和E43型焊条的手工焊 Q235钢 ≤16 215 215 185 125 160
＞16~40 205 205 175 120
＞40~60 200 200 170 115
＞60~100 190 190 160 110
自动焊、半自动焊和E50型焊条的手工焊 Q345钢 ≤16 310 310 265 180 200
＞16~35 295 295 250 170
＞35~50 265 265 225 155
＞50~100 250 250 210 145
自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊 Q390钢 ≤16 350 350 300 205 220
＞16~35 335 335 285 190
＞35~50 315 315 270 180
＞50~100 295 295 250 180
自动焊、半自动焊和E55型焊条的手工焊 Q420钢 ≤16 380 380 320 220 220
＞16~35 360 360 305 210
＞35~50 340 340 290 195
＞50~100 325 325 275 185
注：1．自动焊和半自动焊所采用的焊丝和焊剂，应保证其熔敷金属的力学性能不低于现行国家标准《碳素钢埋弧焊用焊剂》GB/T 5293和《低合金钢埋弧焊用焊剂》GB/T 12470中相关的规定；
2．焊缝质量等级应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的规定。其中厚度小于8mm钢材的对接焊缝，不宜用超声波探伤确定焊缝质量等级；
3．对接焊缝抗弯受压区强度设计值取fcw，抗弯受拉区强度设计值取ftw。
螺栓连接的强度设计值（N/mm2） 表2-80
承压型连接高强度螺栓 普通螺栓 锚栓 承压型连接
高强度螺栓
C级螺栓 A级、B级螺栓
抗拉 抗剪 承压 抗拉 抗剪 承压 抗拉 抗拉 抗剪 承压
ftb fvb fcb ftb fvb fcb fta ftb fvb fcb
普通螺栓 4.6级、4.8级 170 140 - - - - - - - -
5.6级 - - - 210 190 - - - - -
8.8级 - - - 400 320 - - - - -
锚栓 Q235钢 - - - - - - 140 - - -
Q345钢 - - - - - - 180 - - -
承压型连接高强度螺栓 8.8级 - - - - - - 400 250 -
10.9级 - - - - - - - 500 310 -
构件 QZ35钢 - - 305 - - 405 - - - 470
Q345钢 - - 385 - - 510 - - - 590
Q390钢 - - 400 - - 530 - - - 615
Q420钢 - - 425 - - 560 - - - 655
注：1．A级螺栓用于d≤24mm和l≤10d或l≤150mm（按较小值）的螺栓；B级螺栓用于d＞24mm或l＞10d或l＞150mm（按较小值）的螺栓。d为公称直径，l为螺杆公称长度；
2．A、B级螺栓孔的精度和孔壁表面粗糙度，C级螺栓孔的允许偏差和孔壁表面粗糙度，均应符合现行国家标准《钢结构工程施工质量验收规范》GB 50205的要求。
铆钉连接的强度设计值（N/mm2） 表2-81
铆钉钢号和构件
钢材牌号 抗拉（钉头拉脱） 抗剪fvT 承压fcT
ftT I类孔 II类孔 I类孔 II类孔
铆钉 BL2或BL3 120 185 155 - -
构件 Q235钢 - - - 450 365
Q345钢 - - - 565 460
Q390钢 - - - 590 480
注：1．属于下列情况者为I类孔：
1）在装配好的构件上按设计孔径钻成的孔；
2）在单个零件和构件上按设计孔径分别用钻模钻成的孔；
3）在单个零件上先钻成或冲成较小的孔径，然后在装配好的构件上再扩钻至设计孔径的孔。
2．在单个零件上一次冲成或不用钻模钻成设计孔径的孔属于II类孔。
计算下列情况的结构构件或连接时，上述强度设计值应乘以相应的折减系数：
1．单面连接的单角钢
1）按轴心受力计算强度和连接 0.85；
2）按轴心受压计算稳定性
等边角钢 0.6＋0.0015δ，但不大于1.0：
短边相连的不等边角钢 0.5＋0.0025δ，但不大于1.0；
长边相连的不等边角钢 0.70；
几为长细比，对中间无连接的单角钢压杆，应按最小回转半径计算，当δ＜20时，取δ＝20；
2．无垫板的单面施焊对接焊缝 0.85；
3．施工条件较差的高空安装焊缝和铆钉连接 0.90；
4．沉头和半沉头铆钉连接 0.80。
注：当几种情况同时存在时，其折减系数应连乘。
钢材和钢铸件的物理性能指标见表2-82。
钢材和钢铸件的物理性能指标 表2-82
弹性模量E
（N/mm2） 剪变模量G
（N/mm2） 线膨胀系数α
（以每℃计） 质量密度ρ
（kg/m3）
206×103 79×103 12×10-6 7850
吊车梁、楼盖梁、屋盖梁、工作平台梁以及墙架构件的挠度不宜超过表2-83所列的容许值。
受弯构件挠度允许值 表2-83
项次 构件类别 挠度允许值
[νT] [νQ]
1 吊车梁和吊车桁架（按自重和起重量最大的一台吊车计算挠度）
（1）手动吊车和单梁吊车（含悬挂吊车）
（2）轻级工作制桥式吊车
（3）中级工作制桥式吊车
（4）重级工作制桥式吊车
l/500
l/800
l/1000
l/1200
2 手动或电动葫芦的轨道梁 l/400
3 有重轨（重量等于或大于38kg/m）轨道的工作平台梁
有轻轨（重量等于或大于24kg/m）轨道的工作平台梁 l/600
l/400
4 楼（屋）盖梁或桁架，工作平台梁（第3项除外）和平台板
（1）主梁或衔架（包括设有悬挂起重设备的梁和桁架）
（2）抹灰顶棚的次梁
（3）除（1）、（2）款外的其他梁（包括楼梯梁）
（4）屋盖檩条
支承无积灰的瓦楞铁和石棉瓦屋面者
支承压型金属板 有积灰的瓦楞铁和石棉瓦等屋面者
支承其他屋面材料者
（5）平台板
l/400
l/250
l/250

l/150
l/200
l/200
l/150
l/500
l/350
l/300
5 墙架构件（风荷载不考虑阵风系数）
（1）支柱
（2）抗风桁架（作为连续支柱的支承时）
（3）砌体墙的横梁（水平方向）
（4）支承压型金属板、瓦楞铁和石棉瓦墙面的横梁（水平方向）
（5）带有玻璃窗的横梁（竖直和水平方向）




l/200
l/400
l/1000
l/300
l/200
l/200
注：1．l为受弯构件的跨度（对悬臂梁和伸臂梁为悬伸长度的2倍）。
2．[νT]为全部荷载标准值产生的挠度（如有起拱应减去拱度）允许值；
[νQ]为可变荷载标准值产生的挠度允许值。
框架结构的水平位移允许值：在风荷载标准值作用下框架柱顶水平位移和层间相对位移不宜超过下列数值。
1．无桥式吊车的单层框架的柱顶位移 H/150
2．有桥式吊车的单层框架的柱顶位移 H/400
3．多层框架的柱顶位移 H/500
4．多层框架的层间相对位移 h/400
H为自基础顶面至柱顶的总高度；h为层高。
注：1．对室内装修要求较高的民用建筑多层框架结构，层间相对位移宜适当减小。无墙壁的多层框架结构，层间相对位移可适当放宽。
2．对轻型框架结构的柱顶水平位移和层间位移均可适当放宽。
桁架弦杆和单系腹杆的计算长度见表2-84。
桁架弦杆和单系腹杆的计算长度l0 表2-84
项次 弯曲方向 弦杆 腹杆
支座斜杆和支座竖杆 其他腹杆
1 在桁架平面内 l l 0.8l
2 在桁架平面外 l1 l l
3 斜平面 - l 0.9l
注：1．l为构件的几何长度（节点中心间距离）；l1为桁架弦杆侧向支承点之间的距离。
2．斜平面系指与桁架平面斜交的平面，适用于构件截面两主轴均不在桁架平面内的单角钢腹杆和双角钢十字形截面腹杆。
3．无节点板的腹杆计算长度在任意平面内均取其等于几何长度（钢管结构除外）。
受拉构件的允许长细比见表2-85。受压构件的允许长细比见表2-86。
受拉构件的允许长细比 表2-85
项次 构件名称 承受静力荷载或间接承受动力荷载的结构 直接承受动力荷载和结构
一般建筑结构 有重级工作制吊车的厂房
1 桁架的杆件 350 250 250
2 吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑 300 200 -
3 其他拉杆、支撑、系杆等（张紧的圆钢除外） 400 350 -
注：1．承受静力荷载的结构中，可仅计算受拉构件在竖向平面内的长细比。
2．在直接或间接承受动力荷载的结构中，单角钢受拉构件长细比的计算方法与表2-86注2相同。
3．中、重级工作制吊车桁架下弦杆的长细比不宜超过200。
4．在设有夹钳或刚性料耙等硬钩吊车的厂房中，支撑（表中第2项除外）的长细比不宜超过300。
5．受拉构件在永久荷载与风荷载组合作用下受压时，其长细比不宜超过250。
6．跨度等于或大于60m的桁架，其受拉弦杆和腹杆的长细比不宜超过300（承受静力荷载或间接承受动力荷载）或250（直接承受动力荷载）。
受压构件的允许长细比 表2-86
项次 构件名称 允许长细比
1 柱、桁架和天窗架中的杆件 150
柱的缀条、吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑
2 支撑（吊车梁或吊车桁架以下的柱间支撑除外） 200
用以减少受压构件长细比的杆件
注：1．桁架（包括空间桁架）的受压腹杆，当其内力等于或小于承载能力的50%时，允许长细比值可取为200。
2．计算单角钢受压构件的长细比时，应采用角钢的最小回转半径，但在计算交叉杆件平面外的长细比时，可采用与角钢肢边平行轴的回转半径。
3．跨度等于或大于60m的桁架，其受压弦杆和端压杆的允许长细比值宜取为100，其他受压腹杆可取为150（承受静力荷载或间接承受动力荷载）或120（直接承受动力荷载）。
单层厂房阶形柱计算长度的折减系数见表2-87。
单层厂房阶形柱计算长度的折减系数 表2-87
厂房类型 折减
系数
单跨或多跨 纵向温度区段内一个柱列的柱子数 屋面情况 厂房两侧是否有通长的屋盖纵向水平支撑
单跨 等于或少于6个 - - 0.9
多于6个 非大型混凝土屋面板的屋面 无纵向水平支撑
有纵向水平支撑 0.8
大型混凝土屋面板的屋面 -
多跨 - 非大型混凝土屋面板的屋面 无纵向水平支撑
有纵向水平支撑 0.7
大型混凝土屋面板的屋面 -
注：有横梁的露天结构（如落锤车间等），其折减系数可采用0.9。
摩擦型高强度螺栓中摩擦面抗滑移系数见表2-88。一个高强度螺栓的预拉力见表2-89。
摩擦面的抗滑移系数μ 表2-88
在连接处构件接触面的处理方法 构件的钢号
Q235钢 Q345钢、Q390钢 Q420钢
喷砂（丸） 0.45 0.50 0.50
喷砂（丸）后涂无机富锌漆 0.35 0.40 0.40
喷砂（丸）后生赤锈 0.45 0.50 0.50
钢丝刷清除浮锈或未经处理的干净轧制表面 0.30 0.35 0.40
一个高强度螺栓的预拉力P（kN） 表2-89
螺栓的性能等级 螺栓公称直径（mm）
M16 M20 M22 M24 M27 M30
8.8级 80 125 150 175 230 280
10.9级 100 155 190 225 290 355
螺栓或铆钉的允许距离见表2-90。

螺栓或铆钉的最大、最小允许距离 表2-90
名称 位置和方向 最大允许距离
（取两者的较小值） 最小允许距离
中心间距 外排（垂直内力方向或顺内力方向） 8d0或12t 3d0
中间排 垂直内力方向 16d0或24t
顺内力方向 构件受压力 12d0或18t
构件受拉力 16d0或24t
沿对角线方向 -
中心至构件边缘距离 顺内力方向 4d0或8t 2d0
垂直内力方向 剪切边或手工气割边 1.5d0
轧制边、自动气割或锯割边 高强度螺栓
其他螺栓或铆钉 1.2d0
注：1．d0为螺栓或铆钉的孔径，t为外层较薄板件的厚度。
2．钢板边缘与刚性构件（如角钢、槽钢等）相连的螺栓或铆钉的最大间距，可按中间排的数值采用。
常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值见表2-91。
常见型钢及其组合截面的回转半径的近似值表 表2-91

圆形钢管规格及截面特征见表2-92。
圆形钢管规格及截面特征表 表2-92
直径 外径D
（mm） 壁厚t
（mm） 截面面积
（cm2） 理论重量
（kg/m） 外表面积
（m2/m） 截面特征
I
（cm4） W
（cm3） i
（cm） Ik
（cm4） Z0
（cm）
（mm） （in）
40 1½ 48 3.5 4.89 3.84 0.151
50 2 57 3.5 5.88 4.62 0.179 21.14 7.42 1.90 42.27 2.85
60 3.5 6.21 4.88 0.188 24.88 8.30 2.00 49.77 3.00
70 2½ 75.7 3.8 8.56 6.64 0.237 55.16 14.59 2.54 110.32 3.78
76 4.0 9.05 7.10 0.239 58.81 15.48 2.55 117.62 3.80
5.0 11.15 8.75 0.239 70.62 18.59 2.52 141.25 3.80
80 3 88.5 4.0 10.62 8.34 0.278 94.99 21.44 2.99 189.97 4.43
89 4.0 10.68 8.40 0.280 96.68 21.73 3.01 193.36 4.45
5.0 13.20 9.24 0.280 116.79 26.24 2.98 233.58 4.45
100 4 108 4.0 13.07 10.30 0.339 176.95 32.77 3.68 353.91 5.40
6.0 19.23 15.09 0.339 250.90 40.46 3.61 501.81 5.40
114 4.0 13.82 10.85 0.358 209.35 36.73 3.89 418.70 5.70
125 5 133 4.0 16.21 12.73 0.418 339.53 50.76 4.56 675.05 6.65
6.0 23.94 18.79 0.418 483.72 72.74 4.50 967.43 6.65
140 4.5 19.16 15.40 0.410 440.12 62.87 4.79 880.24 7.00
150 6 159 4.5 21.84 17.15 0.500 652.27 82.05 5.46 1304.54 7.95
6.0 28.84 22.64 0.500 845.19 106.31 5.42 1690.38 7.95
165 4.5 22.69 17.81 0.518 731.21 88.63 5.68 1462.41 8.25
200 8 219 6.9 40.15 31.52 0.688 2278.74 208.10 7.53 4557.59 10.95
9.0 59.38 46.61 0.688 3279.13 299.46 7.43 6558.25 10.95
250 10 273 8.0 66.68 52.28 0.858 5851.73 428.70 9.37 11702.46 13.65
11.0 90.62 71.09 0.858 7782.56 570.15 9.27 15565.11 13.65
300 12 325 8.0 79.67 62.54 1.021 10013.94 616.24 11.21 20027.81 16.25
13.0 124.42 100.03 1.021 15531.78 955.80 11.04 31063.57 16.25
注：I——毛截面惯性矩；W——毛截面抵抗矩；i——回转半径；Ik——抗扭惯性矩；Z0——截面重心到边缘距离。
2-5-2 钢结构计算公式
1．构件的强度和稳定性计算公式（表2-93）
强度和稳定性计算表 表2-93





2．连接计算公式（表2-94）
连接计算公式 表2-94




2-5-3 钢管结构计算
1．适用于不直接承受动力荷载，在节点处直接焊接的钢管桁架结构。
钢管外径与壁厚之比，不应超过100（ ）。轴心受压方管或矩形管的最大外缘尺寸与壁厚之比，不应超40 。
2．钢管节点的构造应符合下列要求：
（1）主管外径应大于支管外径，主管壁厚不应小于支管壁厚。在支管与主管连接处不得将支管穿入主管内。
（2）主管和支管或两支管轴线之间的夹角θi不宜小于30°。
（3）支管与主管的连接节点处，应尽可能避免偏心。
（4）支管与主管的连接焊缝，应沿全周连续焊接并平滑过渡。
（5）支管端部宜用自动切管机切割，支管壁厚小于6mm时可不切坡口。
3．支管与主管的连接可沿全周用角焊缝，也可部分用角焊缝、部分用对接焊缝，支管管壁与主管管壁之间的夹角大于或等于120°的区域宜用对接焊缝或带坡口的角焊缝。角焊缝的焊脚尺寸hf不宜大于支管壁厚的两倍。
4．支管与主管的连接焊缝为全周角焊缝，按下式计算，但取βf＝1：

角焊缝的有效厚度he，当支管轴心受力时取0.7hf。角焊缝的计算长度lw，按下列公式计算：
（1）在圆管结构中取支管与主管相交线长度：

式中 d、di——主管和支管外径；
θi——主管轴线与支管轴线的夹角。
（2）在矩形管结构中，支管与主管交线的计算长度，对于有间隙的K形和N形节点：

对于T、Y、X形节点

式中 hi、bi——分别为支管的截面高度和宽度。
5．为保证节点处主管的强度，支管的轴心力不得大于表2-95规定的承载力设计值：
支管轴心力的承载力设计值 表2-95



圆管结构的节点形式见图2-2。

图2-2 圆管结构的节点形式
（a）X形节点；（b）T形和Y形受拉节点；（c）T形和Y形受压节点；
（d）K形节点；（e）TT形节点；（f）KK形节点
2-5-4 钢与混凝土组合梁计算
组合梁为由混凝土翼板与钢梁通过抗剪连接件组成。翼板可用现浇混凝土板，并可用混凝土叠合板或压型钢板。钢与混凝土组合梁计算见表2-96。
混凝土翼板的计算宽度（图2-3）be为：
be＝b0＋b1＋b2
式中 b0——板托顶部的宽度，当α＜45°时按α＝45°计算板托顶部的宽度；当无板托时，取钢梁上翼缘的宽度；
b1、b2——梁外侧和内侧的翼板计算宽度，各取梁跨度l的1/6和翼板厚度hc1的6倍中的较小值。

图2-3 混凝土翼板的计算宽度
1-混凝土翼板；2-板托；3-钢梁
钢与混凝土组合梁计算 表2-96