------------------zcm是基础软件的开发专家，最近他在网上集中回答了一些网友提出的问题，我们整理了部分好帖分两期快讯为大家介绍（2）。

请问桩筏计算中数据显示为"NaN"是什么意思？ERO

桩筏计算时如果桩的刚度和土的基床系数都为0，相当于一个结构没有约束，无法求解，位移无穷多（NAN）。出错原因：地质资料没有输入且桩的刚度没有输入。解决办法：输入地质资料，程序自动生成约束信息。没有地质资料时，输入桩的刚度。zcm


对于一些地下水位较高，地下室地板又比较低的情况，水浮力可能会达到50kn以上，在设计地梁时，是否应该考虑这个力呢？如果考虑，该如何做？是否折减？bragon

在设计地梁时，不应该考虑这个力。因为地梁与箱形基础不同，上述地梁一般浸在水中，梁顶同时受有水的压力，故浮力仅梁高部分水的压差；而箱形基础是一个密闭的"空盒"，水面一般低于箱形基础顶面，水浮力可能会问题中的达到5 0kN/m2以上，这就是船能在水中航行，而沉船不能自行浮出水面的道理。另外要注意的是，在水浮力的有利作用时，只能考虑永久低水位浮力。0991daixq

地下室底板上部钢筋应考虑水浮力. 羊三皮

水浮力对结构设计可能是有利因素，也可能是不利因素。如考虑水浮力，在筏板上加上附加荷载，是一负值。程序现在没有自动考虑水浮力。 zcm


基础软件中的桩筏计算时是否考虑桩、柱的尺寸效应？如不考虑，则是否偏大？coalmining

桩、柱的尺寸效应在基础计算的哪个环节考虑？请细述。ctt

比如采用倒楼盖计算筏板内力. coalmining

你说的是柱支座的尺寸边界的影响？ 程序在倒楼盖计算时考虑了。ctt

桩与柱的尺寸效应是一复杂问题，有限元计算无法正确解决，桩筏软件取用高斯点的内力，当网格尺寸为2或3米时，高斯点在柱与桩边缘，不会出现峰值，也就解决了尺寸效应。zcm


jccad桩筏计算配筋好像仅仅按弯矩大小配，不提示超筋，也不提示冲切及抗剪不够，请问我在利用jccad桩筏计算设计时应注意那些东西？ERO

板的抗冲切计算在基础的初设计中即可进行：在筏板布置菜单中有"冲切计算"的专用子菜单。PKPMZB

我怎么找不到啊，我是2001.7月版，另外筏板上柱之间一定要布置板带吗？已有剪力墙呢？ERO

桩的冲切校核结果可在计算结果中的桩反力图中显示如不满足，显示红字且显示最小厚度。板是双向受力，板的剪切力计算结果与规范中梁的配筋公式的剪力含义不一样。板的冲切必须校核。zcm


在未输入地质资料时，桩筏计算中单桩竖向刚度如何计算?f.f

桩的竖向刚度的含义：桩顶发生单位位移时所提供的反力，可由压桩曲线的斜率可得。如有地质资料依据桩基规范附录自动计算。估算方法：承载力设计值/估算沉降单位：kN/m. zcm


桩筏计算中，基床反力系数怎么取？f.f

可参考JCCAD软件说明书中的附录提供的值。PKPMZB

就是说，按桩基的持力层来选取？f.f

板的基床系数取值：对于无桩基础，取值参见说明书附录；对于有桩基础，一般应为0，不考虑桩间土分担。对于有地质资料，沉降试算后基床系数自动取值。Zcm

------------tat和satwe整体分析后接pk裂缝宽度计算结果有错误(在梁分开画或平法出图的情况下)，偏大较多,有的会增大100%。请各位使用时应注意！而按整榀框架输出出图时，计算裂缝宽度( 比梁分开画或平法)较小（应为正确）。即在内力标准值相同的情况下,同一模块用不同的方式计算裂缝宽度会得出不同的结果！！！这很容易根据t at或satwe所得出的短期荷载标准值用其它工具软件计算裂缝宽度来复核哪个结果为正确，手算也可！
希望编程者能够真正注意这个老问题，因为原来能够满足规范裂缝要求的跨中或支座却出现了红色警告，由此引起的梁用钢量会增加30%~ 50%。过去曾反映过此问题，但编程者并未领会，七月版此问题依然存在。现再通过网络呼吁，此错不改，实属不该。用户帮你发现bug，作为拥有众多用户、影响最大的 pkpm，应该拿出一个对用户负责的姿态。真诚地希望在规范更新之时，软件也能尽快更正错误。ly-1961

PK、TAT、SATWE，这些模块只是完成受力分析、内力组合和配筋面积等承载力极限状态分析。裂缝宽度验算与挠度验算均是单独的一个程序完成，需要注意：裂缝宽度验算与构件的内力、配筋面积，还和实配钢筋根数，直径有关，这种情况需要进一步细致分析。 yqq论坛管理员

没错,裂缝宽度验算不仅和构件的内力、配筋面积，还和实配钢筋根数，直径有关。我在这里提出的问题就是在实配钢筋根数、直径相同的情况下, 同一模块用不同的方式(同一内力，用梁分开画或平法与整榀框架输出出图比较时)计算裂缝宽度会得出不同的结果！ly-1961

大家对裂缝计算错误的问题讨论了很久，我这几天也找了一个例子反复核算。但是很奇怪我这儿算出来的结果都比较一致没有出现很大的偏差。比如跨中的裂缝直最大差异仅为0 。01MM。我想这个差异应该不是很大吧？或许是我的计算例题不对？为慎重起见，请楼上各位将你们的验算数据给我发来进行检查，不知可否？此外，必须说明的是我们对大家关心我们软件的热情非常感激！在此谨代表我们P KPM向大家致意！PKPMZB 论坛管理员

这里提醒一下，梁的裂缝、挠度是根据内力分析后的恒、活和风弯矩的使用极限组合值计算。yqq论坛管理员

经TAT、SATWE计算后，在选梁时，有修改支座项，如果不改，裂缝一般不会出错，如果改动支座，那么基本上就会出现裂缝计算不正确（不仅仅是被改动的这根梁，而是所有这次选出的梁裂缝都有问题）LiHongMing

顺便问一下，很早以前就在论坛中询问过而没有得到答复的一个问题：SATWE出施工图在计算裂缝宽度时，是不是梁面用的是调幅之前的标准值组合出的短期效应组合值，而梁底用的是调幅之后的？因为发现，调幅与不调幅梁跨中裂缝宽度有差别。morgain

在计算裂缝宽度时，梁均用的是调幅之后组合的短期效应组合值，但未经归并。yqq论坛管理员

梁平面图画法上裂缝宽度计算的功能是今年才加上的，但平法在计算裂缝时内力取的是同一组归并梁中的最大内力。从平面图上看某根梁的内力对不上，但在同组的其它归并梁中一定有一根梁出现最大内力。因为同一组归并梁取的配筋均相同，因此平法上梁的这种处理偏于安全。Marylia程序开发人员

Marylia的话有道理，不过如果使用梁配筋时的内力值进行裂缝计算可能更好一些。据我所知她会对这一块的程序尽快加以改进的。最后，我要对所有参加谈论的热心网友表达深切的谢意！PKPMZB 论坛管理员

谢谢Marylia的答复，很高兴我们的问题能得到编程者的直接回复。下面的疑问供参考：
1）梁平面图画法上裂缝宽度计算的功能是今年10月才加上，但梁平面图画法中的立面改筋和梁柱分开画中的裂缝宽度计算的功能却是早就有的，我在这里谈到裂缝宽度问题主要指后者。
2）我提供的算例中边框梁KL-1本身在归并的这组梁中内力最大（底层，共两根），Mk=47.3+16.5=63.8，缝宽0.39，还是比正确值0.21大了近1 00%。
3）所谓"这种处理偏于安全"的代价就是用钢量的大大上升，而这种"偏于安全"若是建立在有瑕疵的"处理"上，还是改了为好！ly-1961

经过近二十多天的有关裂缝宽度的讨论，平法施工图的程序开发人员Marylia已经接受本人的意见和建议，称已将程序作了修改。对这种务实的做法，作为老用户，本人由衷地表示赞赏和敬意。希望今后PKPM系列软件能够完善的更好！ly-1961
关于这个问题的讨论现在有了圆满的结果，大家可以到PKPM CAD最新补丁下载区中下载平法裂缝改进程序。

如果是在pm输入时将活载定义为零点几，那算梁时活载就折减了，不知道在哪考虑基础的活载折减问题jdwk

这需要在上部结构计算时就考虑好此问题，这样一来在向基础传递荷载时就不用再烦神了。PKPMZB 论坛管理员

能具体点吗？比如说程序在哪里考虑了，如何操作！jdwk

比如在TAT的参数输入中"柱墙活荷载折减"参数中可进行修改。PKPMZB 论坛管理员

tat里我也知道，若是一般砖混结构呢？jdwk

你可以在JCCAD"荷载参数"中选择活荷载折减系数，程序自动按此值予以折减。另外，也可按规范进行分层折减。ctt 论坛管理员

SATWE中输出的标准内力图和标准内力值是根据调幅系数和跨中增大系数调整后的结果还是没有调整的结果？说明书中讲是调整后的结果，很模糊，是根据上述系数的调整结果？但是从和设计值的对比上又象是没有调幅的？frank

在内力标准值输出文件中是不考虑上述调整的，该调整应在内力组合之后进行调整。说明书中并未给出您所说的说明条文。PKPMZB 论坛管理员

2000年11月版本的SATWE的说明书的第56页16行写有"LOAD CASE=6--为竖向力作用下的标准内力，是调整后的结果"请问如何解释。frank

应该是调整后的结果，根据规范，竖向荷载下的荷载效应值应该先进行调幅再和其它效应进行组合。Lixx

根据规范，竖向荷载下的荷载效应值应该先进行调幅再和其它效应进行组合。这句话我同意
但是"应该是调整后的结果"就的问管理员了那么我要直接得到没有调幅的结果怎么办？frank

直接把梁端弯矩调幅系数和跨中弯矩增大系数都定为1就可以得到没有经过调幅的结果了。Xiaoyoutiao
---------------桩基（桩筏）的板底基床系数是指桩或只指板底土(桩的刚度已输入)，若不考虑基床系数，配筋差别怎么特别大？另外我输入的板底土的承载力标准值是0，土的反力值已没有了，但还是有疑问。板底的基床系数是取零吗？（不考虑土分担） coalmining


主菜单中的选项有：
1，常规桩基
2，复合地基
3，复合桩基（桩基规范）
4，复合桩基（上海规范）
程序处理原则：
对于1，基床基系数为0
2，3，4：点取沉降试算菜单后，根据地质资料自动求算。 zcm论坛管理员

是不是选1常规桩基，原定的基床基系数就不起作用了，默认为0？还有地基承载力值也不起作用了？f.f

我把他们都认为的该为零，似乎不能自动为零。coalmining

请更新软件，曾有一版本出现混乱。zcm论坛管理员

现在的JCCAD软件中桩筏计算没有考虑上部结构刚度的算法，只有弹性基础和倒楼盖。若位高层框筒，不知那个算法更准确？弹性地基有限元结果下铁太大了，因为中间筒体的重量大变形大，而周边变形相对较小。不知有何办法调整计算结果，我认为上部结构刚度还是应该考虑，如何考虑？coalmining

JCCAD的桩筏计算可以考虑上部结构刚度，只要进行TAT计算，并在考虑上部结构刚度选项中打勾即可。zcm论坛管理员

TAT的这种刚度计算是否适用于带转换层的部分框支剪力墙结构？f.f

应该可以。zcm论坛管理员



SATWE多塔楼地震周期应该分塔楼输出。审图要求审查每个塔楼周期，现有程序区分困难。！w_pkpm


不考虑藕联，按多塔建模，T1为第一塔楼第一震型的周期，T2为第二塔楼第一震型的周期，依次类推。不知对否？请斑竹确认。tomathome

周期的概念是针对一个完整的结构而言的，塔是结构中的一个组成部分而已，因此我认为不存在塔的周期这个概念。PKPMZB 论坛管理员

对于多塔结构不存在某个塔的周期，应该是某个振型以某塔某个方向的振动为主；如：第一振型以塔块1在X方向的振动为主。Lixx

对于大底盘多塔结构不存在塔周期的问题，但是对于基础相连，地面以上因伸缩缝分开而采用多塔计算的多个相互独立的结构，我认为应分开给出各塔的周期！ trstr

这种情况应该将地面上结构分开不同工程输入比较合理。Lixx



satwe如何考虑板柱结构的抗侧刚度
用SATWE算板柱结构，平板以100x100虚梁输入，有柱帽，请问satwe如何考虑板柱结构的抗侧刚度？是否用考虑平面内外刚度的弹性板就能考虑？
用SLABCAD有限元算此带柱帽平板时，程序好像不能考虑柱帽的贡献，最小程序在划分网格时将柱帽与平板部分划分在同一单元上！建议S LABCAD参考CSI公司的SAFE，可以以板带输出各板带的总弯矩和剪力，并考虑柱截面对其贡献。Scutce


用SAFE的确可以计算，但好象太麻烦了吧，你现在用SAFE很熟悉了？好象在SAP2000中也解决不了这问题。1212

PMSAP可以处理这种结构。PKPMZB 论坛管理员

刚测试了一下，发现板柱结构用虚梁输入，然后所用板用弹性板6,结构的刚度发生了变化。
到底程序能考虑什么，不能考虑什么，官方能否给个明确的答案？！
要想成为更有影响力的程序，必须对自己的解题能力交代清楚，不要只说好不说坏。要是想通过遮遮掩掩来对待，那只会是。。。
另一个问题是：若活载大于获等于4KN/M2,程序时用1.3还是1.4的分项系数？scutce

看来scutce 是一个很会钻研的用户。欢迎您来参加年底（27、28日）的《多高层软件设计专题讲座》和现场技术答疑，对您是一次好机会，我相信会解答您很多的疑虑，使您来有所得。谢谢对P KPM的关心，让我们大家共同来支持和爱护PKPM，使PKPM成为工程设计的有力工具。yqq 论坛管理员

抗侧刚度分剪切刚度和剪弯刚度，其中剪切刚度只与墙及柱有关，剪弯刚度与梁、柱及墙有关，所以无梁楼盖应简化为等效刚度的梁来计算结构侧刚。
柱帽可作为等效刚度的梁来考虑。
目前程序无法自动考虑。zcm论坛管理员



在剪力墙上开洞，洞口上有根梁，则洞口如何输入?分两次输入时，不允许输入为0的偏移值；最小为1，若按1输入，也就是最小值输入建模，对结构的计算可有影响？！类似情况，若洞口上有多个根梁，有如何解决呢？是在TAT下出现的！surk


请问洞口上的梁是如何形成的或者说它的成因及作用是什么？PKPMZB 论坛管理员

我的意思是：梁与洞口轴线垂直相交！使的洞口一分为二！不是梁在洞口之上！surk

我个人认为这种情况对结构的影响不是很大。可以先布置好洞口再在其上添加网点。实际上程序会自动给你留出小墙垛。PKPMZB 论坛管理员

本人按你的方法试过，但还是在梁每边各有1MM的垛！是不是程序自认为在梁下有一根柱架住梁，柱把剪力墙洞口分成两个洞口，这样是否会造成对结构计算的失真呢？surk

剪力墙洞口上加梁最好按次梁输入，则没问题。钢筋混凝土

出现小墙垛是正常的，这是程序为了使上下层的正确传力所做的处理，对结构不会产生计算失真。如果按楼上那位的处理即以次梁的方式输入也可。PKPMZB 论坛管理员
13.PM里面什么是虚梁？怎样设置虚梁？是把断面设为250X0吗
--------梁截面定义为100X100，按普通梁输入就行了
----------不过有一点你要注意，虚梁只在SATWE中起作用，在TAT中没有虚梁概念
--------画板时，好像会把虚梁也当成支座，在satwe的说明书31页中有说明

问：PMCAD中若修改标准层平面布置（如增、删杆件）会影响已输入的荷载吗？
答：不会，在A菜单修改完存盘退出后，应执行一遍1，2菜单内容，并且进行“输入次梁楼板”菜单应选第二项进入。再进行3菜单看各杆件荷载值和分布，除一些因修改打断（长度有变化）的杆件上的荷载自动给删除外，其它杆件上的荷载均被保留。

问：结构上多塔、错层的含义是什么？如果多塔楼之间层高不同能认为是错层吗？
答：结构设计上多塔、错层与日常习惯认为是有区别的，错层一般指结构中的竖向受力构件在某一层（或几层）没有与该层平面构件相连系而跨跃该层（或几层）延伸至上层，则认为有错层，多塔是指几栋建筑物或者底部几层，或者顶部几层（可能中部几层）平面构件（包括楼板）连在一起，其它各层结构自成体系，称为多塔楼结构。多塔楼之间层高不同的楼层只要不是连接部分的楼层，其本身是各自独立受力的，不能认为是错层。

问：有时更版后PMCAD与基础或TAT无法接力运行是什么原因？
答：由于PMCAD系列CAD软件数据共享有一定格式，软件更版一些模块作了功能的修改和补充，软件模块之间数据传递格式可能有所改变或补充，因此更版时必须将有关联的模块都进行更新，这样才能保证整体软件的数据互相连接，达到一体化运行（具体请在更版时向CAD工程部有关技术人员咨询）。另外盗版和从非正规途径拿来的软件是完全不可能达到上述要求的，软件的接力运行是不稳定的，并且会由于数据格式上的问题造成运算结果的错误。

问：我们是PKPM软件的老用户，由于种种原因一直没有更版，请问今后如何长期获得你们的技术支持，钥匙盘能否换成新版？
答：只要是我们软件的合法用户，请带购软件时签订的《技术转让合同》文本或复印件，老的钥匙盘（请在盘上加盖单位公章）和软盘成本费，来北京PKPMCAD工程部或上海分部更换新版钥匙盘，领取新版软件及软件补充说明（邮寄也可）。

问：请问对PKPM系列CAD软件安装时应注意的事项，我们在更版时有时会出现新安装上的软件不能正常运行?
答：PKPM系列CAD软件每年为注册用户至少更新二次版本，只收取磁盘的工本费，软件用户可向北京PKPMCAD工程部或上海分部查询。(电话：010-4212839、021-3780124X8001)
软件是经压缩后拷在3寸软盘上，用户在获得正版安装盘后必须首先安装CFG盘，然后再安装其它软件盘，否则将造成找不到软件路径而无法运行。
软件完成释放安装后，必须检查C盘根目录下的AUTOEXEC.BAT和CONFIG.SYS文件配置，其中AUTOEXEC.BAT可参照CFG目录下的相同文件名中的内容添加修改，CONFIG.SYS文件中必须要有files=25或以上，buffers=20或以下，shell=c:＼command.com/e:1024/p，修改过上述二个文件，必须重新启动计算机。
用户在更版时，原则上必须对提供给用户的新模块全部安装更新，一般新更模块与旧版其它模块是不配套的。用户更版后，对老数据可从PMCAD起重新过一遍，生成新的数据文件和中间文件即可与新版软件匹配。

问：在基础软件中如何获得上部结构传给基础荷载的标准值?
答：在JCCAD的“输入荷载”中选“荷载参数”在弹出窗口把恒、活荷载分项系数改为1；在EF“信息输入”弹出窗口中把恒、活荷载分项系数改为1；ZJ的“上部荷载”中的组合信息窗口，把恒、活荷载分项系数改为1；BOX“荷载输入”菜单中的“荷载分项，组合，组合值系数”将恒、活分项系数改为1，即可。

问：我们想引进PKPM系列软件，可以通过邮寄吗?具体手续怎样?
答： PKPMCAD工程部以及上海分部承办邮购软件工作，具体手续如下：
1. 请将软件款办理银行转帐，我部开户行建行上海卢湾支行，帐号055096-00263084146，开户名称：上海建申建筑技术开发部。办妥转帐手续后，银行会给你一张“转帐回执”。
2. 请将“银行转帐回执”复印后并在其复印件上写明需购软件模块名称，务必写明邮寄详细地址，邮编，收件人及联系电话(只有单位名称无具体地址，根据邮局规定不办理邮寄)
将该复印件传真(021-63780176×8765)或邮寄到我部，我部收到后即以快件挂号方式免费邮寄软件，(一般从收到“订购复印件”起算十日内寄到用户手中)。
3. 邮寄内容：
a)《技术转让合同》四份，请在最后一页“受让方”(甲方)栏按拦内要求认真填写(必须填写单位开户银行及帐号)并盖公章，将其中三份《合同》尽快寄回我部，一份由用户保存。
b)所购软件盘片及钥匙盘(请查收)
c)软件使用说明书(可能单独邮寄) 您单位已进入我部用户目录，可获得以下服务：
软件入门培训(每专业二人，免收培训费)
每年不少于二次版本更新(仅收取磁盘工本费)
获得《PKPM月刊》(双月刊)二册
技术咨询(答分机)和来我部培训机房上机实习
参加专业技术专题讲座(不定期举办，见通知)

问：我们单位设计一般都是多层结构，是否只需一个PK就能满足要求？
答：工程设计本身是一个系统化工作，PKPM软件针对设计特点，每个模块都是有密切联系的。就拿结构设计来说，设计人员总是先从结构布置出发（采用PMCAD），然后针对结构特点，选择合适的分析模型和计算模块（PK、TAT、SATWE）。当然各模块也可单独使用，但与前面的思路是不一致的，只是拿软件的某一个功能来解决一个问题，谈不上工程设计CAD，提高效益和技术水平也要大打折扣。

问：我采用EF算基础与手算结果比较不一致，是什么原因？
答：EF与手算结果是不一致的，一是EF软件采用计算模型是以文克尔假定弹性地基梁计算，而手算一般用倒梁法模型；二是软件可以对底面积重复利用进行修正，而一般手算是不考虑的；三是对基梁上剪力墙考虑其约束作用影响；四是EF可考虑上部结构整体刚度对基础的影响；五是配筋计算考虑支座（柱）宽度影响，实际配筋值为距柱边B／3处（B为柱宽），同时折减弯距不大于最大弯距30％。

问：TAT与其它同类软件相比，其优势在什么方面？
答：TAT与其它同类软件都是采用三维空间杆系模型，然而TAT非常重视其深度开发。作为PKPM系列中的一个重要分析模块，共享整个软件包的数据库和集成化优势，TAT对多塔，错层等分析功能早已走向成熟，其活荷载不利布置已广泛用于多层复杂体形的内力分析，引入弹性节点功能，运用于空旷结构分析（如构筑物、塔架、体育场馆等）。另外，TAT具有对钢结构、钢砼混合结构的计算以及异形砼柱计算功能都深受广大设计工程师的欢迎。

问：我们在运用EF软件时，基床反力系数K应如何取值？
答：K的取值可参阅说明书中的附表，在同一类土中，相对偏硬的土取大值，偏软的土取小值，若考虑垫层的影响K值还可取大些，当有多种土层时，应按土的变形情况取加权平均值。K值的改变对荷载均匀的基础内力影响不大，但荷载不均匀时则会对内力产生一定的影响。应适当调整K值，选择较理想的内力与变形的K值，并最好使垂直位移不出现负值。

问：我需要获得上部结构传至基础的恒十活荷载标准值，怎么做？
答：在基础CAD软件中都可找到“荷载组合”窗口，将恒十活分项系数改为1即可。

问：在输入一个框架结构时，电梯井为砖墙或砼墙板围成，我该怎么输入？
答: 应明确结构形式，框架结构不应将墙输入，只能将其简化为梁柱体系，但不要遗漏荷载。

问：如何获得砖混结构转至基础荷载？
答: 请在PKCAD中执行第8次菜单“砖混坑震验算”，即可。

问：基础计算时，应如何考虑上部结构刚度的影响？
答: PKPM系列CAD软件基础部分EF、ZJ均考虑上部结构刚度对基础计算影响，提供上部结构无穷刚模型；不考虑上部刚度模型；按TAT计算上部结构刚度模型。用户可根据工程实际选择计算。

问：TAT可分析楼层刚度不是无穷刚的情况吗？
答: 可以，可考虑弹性节点，楼层分块无穷刚等设置。

问：TAT可对异形砼柱进行内力分析和配筋计算？
答: 可以，请参阅《PKPM月刊》第四期P6页文章。

问：在进行桩筏设计时，ZJ软件对桩沉降计算是否考虑群桩效应影响？
答: ZJ软件考虑群桩效应对沉降影响，向用户提供二种计算方法，“等代墩基法”和“沉降比法”。

问：软件抗震计算中，如何考虑上海地震特点？
答: 上海地区“地震影响系数曲线”与全国规范有所不同，在输入场地土四类时加一负号即可。

问：采用ZJ软件进行布桩时应注意些什么？
答: 采用满堂布桩时，应按桩实际受力分布布桩，在平面边，角部位的桩数应多于其它部位，布桩系数可参考《ZJ说明书》第88页，也可根据实际经验确定。非满堂布置或桩数较

总结的真是不错，对于我们我们学习和提高都非常有用！:time: :time: :time: :call: :call: :call:

这么多东西啊，我经常有地问题还不是很清晰，看了明白很多

３、怎么使用ＰＫ来做底框，我给大家简单介绍一下：

（１）ＰＭ建模，这个是基础，活载输入没什么好说，按照规范走，我的老师告诉我楼梯按照疏散消防楼梯3.5走，我也一直是这么做的。恒载：大家可以问一下自己院里老人儿是怎么输的，空心板+双面粉刷+楼面做法，我大概输3~3.5，现浇板100mm我输3.5~4。

（2）抗震验算通过，侧向刚度比要满足规范。

（3）我要提醒大家重要的东西来了:开始选项有几个重要参数大家需要重视

1、墙体材料自重：一般按照实心粘土砖为22，这个是加双面粉的，没有特殊要求不要动他。如果确实要动，多孔砖密度较小KP1型资料显示为16.63KN/M3加双面粉，19~20左右。

2、按照经验考虑墙梁作用上部荷载折减：这个选项一般不选。原因无经验即不选。

3、按照规范方法确定托梁上部荷载：一般不按照墙梁计算，不选。

4、剪力墙侧移刚度考虑边框柱作用：与剪力墙多少有关，不选偏安全。

七.PKPM新规范版本变化笔记

本笔记属于听课记录，可能有误，请以说明书为准。
滚轮的操作：可以缩放、平移、旋转。
Pkpm系列都可以渲染现实，比如pm和jccad
当鼠标移动到构件的时候可以显示构件的各种信息。另外，此时可以使用鼠标右键唤出窗口来修改此构件的各个参数。
（一）SATWE推荐使用，TAT不推荐使用。
新版SATWE能够计算上部刚度。
考虑上部结构刚度的基础计算更合理。如果考虑了上部结构刚度，基础梁的弯矩会重分布。
一般选择“施工模拟1”。但有时“施工模拟1”的结果明显不合理，这是需选“施工模拟2”，可以减少柱底的剪力和轴力分布不合理的情况。如果是框剪结构，选“模拟施工2”。
杆件截面剪力不均匀系数在新程序中可以输入。
虽然程序提供了荷载组合系数的编辑功能，但一般不要更改。不过，在程序中没有给出全部的荷载组合系数的编辑功能，有些就需要根据情况更改。比如恒荷为主的的荷载组合系数1.35，标准组合的荷载组合系数1。在SATWE底层计算结果中给出了各种荷载组合的说明，其他层的结果文件没有这些说明。
程序能计算侧向土压力对地下室墙体的作用。
底框结构必须按照砖混计算。
底部框架可以用SATWE计算，在SATWE中要选“砌体结构”选项，并选底框底层数。计算方法要用规范算法，不要用有限元。
还要选“底框”来画图。底框箍筋全长加密。腰筋不能小于14，腰筋受拉锚固。梁钢筋伸入柱中。需要去掉构造柱，检查支座情况。

在讲座中，推荐多看文本文件信息。有很多信息在图形结果中没有。

（二）PM变化：
l 取消检查模块
2 增加了设计参数：
3 需要选择结构形式：框架的底层柱根放大25％，而框架剪力墙不放大；如果选择高层则套用《高规》。
4 不同主材的选择。
5 可以填保护层厚度。ho=h-保护层厚度－12.5mm
6 可以填地下室层数，但必须是四周完全被土包围才是地下室。地下室不考虑风荷载，地下室验算墙的抗侧压力。
7 可以填和基础相连最高层。和基础相连的层全部按嵌固考虑。并且这些层的荷载都传到基础程序中。
8 新规范版可以读取旧规范版本数据，但需要补充设计参数。旧规范版也可以读取新规范版数据，只要将各个步骤重新过一遍。
9 楼层组装增加“对应的荷载层和次梁层”的信息。
l0 双向板的判断由1：2，改为1：3。
11 改进了增减梁后荷载的保持能力。
12 增加新荷载规范的“活荷折减”功能。
13 PMCAD、SATWE中也有活荷折减，前者主要针对梁，后者主要针对墙、柱。
l4 增加了板温度钢筋的绘图。
l5 可以修改板边界条件。
l6 准备将增加连续板计算。

（三）PK变化
l 现浇楼板需要输入翼缘厚，是为了确定腰筋层数。腰筋层数由腹板有效高度确定。使用新规范，腰筋配置增多。但如果边梁的相交楼板太厚，则不考虑楼板的作用。
2 增加“是否根据裂缝自动选筋”的选项。
3 增加“修改柱计算长度”
4 增加双层吊车。
5 新规范允许柱钢筋一次搭接，搭接长度为原来的1.6倍，因此同时箍筋加密区高度增加。
6 根据新规范，钢筋锚固的柱中水平段长度由0.45Lae改为0.4Lae，垂直弯钩统一为15d。
7 在梁受扭时首先由腰筋承担扭矩，如果腰筋不够再增加抗扭纵筋。抗扭的腰筋按受拉锚固。
（四）SATWE变化及提要
l 在SATWE中“梁弯矩放大系数”是为了考虑活荷不利布置。此选项和“活荷不利布置层数”互斥，不同时考虑。（在TAT中不互斥）[该系数对底面钢筋同时起作用，需要慎重设置]
2 增加“双偏压验算”功能。可以用单偏压计算配筋后，用“双偏压”来验算。来避免双偏压的配筋结果的多解性。采用双偏压配筋，配筋量可能变大也可能变小。
3 在混凝土中不要看“弹性挠度”结果，此结果只对钢结构有用。
4 SATWE不能出柱内力包络图。
5 平法多层钢筋的写法和标准图不一致是为了减少文字重叠。
6 如果梁梁相交，有时需要由用户确定梁的支座情况，程序是根据是否出现负弯矩来判断梁是否是铰支座。程序可能判断错误，导致梁的挠度计算结果不合理。另外，支座处的梁上部钢筋配置也不同。在支座处弯矩也进行调幅。在TAT中有显示调幅梁功能。
7 次梁作为主梁输入产生的问题：主梁有箍筋加密区，并可能需要修改支座情况。作为次梁输入，主梁全部作为铰支座。
8 增加柱平法的“平面注写2”，它更接近标准图写法。并增加平面柱表写法。
9 异形柱只按双偏压计算，配筋。
（五）新旧规范变化的影响
对配筋的影响：
l 对腰筋提高要求，使总用钢量增加9％。
2 对地震作用的考虑增加受力钢筋10％。
3 板的最小配筋率增加。板增加配筋10％。
对剪力墙
1 配筋结果未考虑构造配筋，因为构造钢筋和边缘形状有关，需画图时确定，或用户自己考虑。
2 剪力墙底部加强区和非加强区高度由程序自动判断。
3 新规范取消了十字形暗柱。

对地震计算的影响：
l 地震烈度增加选项，如七级半和八度半等。
2 近震、远震改为三组。
3 阻尼比、周期相关条文均有改变
4 风荷载增大。
5 地震作用增大，地震位移也增大。
6 增加选项“扭转耦联”
7 考虑双向地震力，导致地震作用增加。地震作用放大了1.3倍。
8 如果双向地震力和双偏压同时考虑则导致配筋大幅度不合理增加，因此不要同时选两个选项。
9 高规要求作单向地震计算时，考虑偶然偏心作用。程序中的做法是增加5％的偏心。如果考虑偶然偏心，一般不考虑双向地震。考虑偶然偏心后荷载组合数增加3倍。内力增加5～7％
l0 《高规》要求控制偶然偏心下的最大位移比。考虑偶然偏心后最大位移比增加18％。
l1 最不利地震方向。程序结果输出最不利方向角的角度，这个角度要用户自己填到程序参数中。
l2 是否考虑竖向地震力作用作为选项供用户选择。因为抗震规范要求在8度地震区，如果是长悬臂、大跨度或带转换层的结构要考虑竖向地震力作用。是否属于这些结构类型需用户自己判断。

l5 通过有效质量系数可以判断计算的振形数是否足够。当有效质量系数大于0.8的时候，才表明振型个数足够。在复杂的多层钢结构中，一般需要振型个数达到几十个才满足要求。有效质量系数可以在计算结果中查到。振型个数和结构布置关系很大，但和层高关系不大。考虑的振型数多，才能出现局部振动。
l6 新程序不但能考虑刚性楼板，也同时能考虑弹性楼板。
l7 弹性节点考虑
l8 产生最大作用的振型的方向角叫振型的方向角。
l9 对地震贡献最大的振型叫主振型，一般为第一平动振型（也有可能是第一扭转振型）。对地震的贡献指底部剪力和变形能。
20 振型产生的变形能包括侧震成分和扭转成分。振型也因此分为侧移振型和扭转振型。
21 PKPM的地震计算在很多方面参考了国外的etabs程序。
22 规范要求计算斜交抗侧力构件方向的地震力。在程序中可以填入多个地震力方向角。如果考虑了斜交方向，地震力增加了70～80％。因此，考虑斜交方向非常有必要。
23 新规范对剪重比有要求。有时为满足最小剪重比要求，需要将各层剪重比统一放大。通过调整地震力放大系数可以调整剪重比。
24 竖向不规则结构应该通过调整刚度比来调整各层剪力。薄弱层剪力需乘放大系数。
25 框剪结构的0.2Qo调整系数有时程序取值不恰当，需用户手工取值。通过建立一个文件的方式来手工取值。
26 需要用户人工指定转换梁和框支柱来弥补程序自动搜索的不足。转换梁和框支柱按照规范需加强。程序未对框支柱相关梁加强，但规范有规定需加强。
27 新规范要求控制偶然偏心下的最大位移和平均位移的比值。
28 周期比＝扭转的第一周期/平动的第一周期（第一周期就是最长周期），周期比的控制是为了控制扭转，周期比大表明扭转刚度小，需加强外圈刚度。对于多塔需要分别计算各个塔的周期比、振型等。需要将结构完全分割。由于周期比的控制，原来感觉规则的结构也需要根据抗震要求调整。
29 对于振型，需要注意主振型、振型图、振型成分。

30 刚度比控制。刚度计算方法有三种：剪切刚度、剪弯刚度、侧向刚度，由用户选择。推荐使用剪切刚度。部分钢结构也可以采用剪弯刚度。侧向刚度不严格，也最易通过。有三种方法也给设计者提供了灵活性。
31 倾覆力矩。
32 剪力墙的轴压比指直段的轴压比，而不是全截面轴压比。
33 《高规》的剪力墙加强区的高度确定比抗震规范保守，程序采用《高规》规定。
34 边缘构件分为约束边缘构件和构造边缘构件。
35 是否考虑重力二阶效应，程序提供选项由用户选择。如果考虑了重力二阶效应，程序将柱的计算长度系数都考虑为1。
36 程序中可以指定不同的结构构件采用不同的抗震等级。
37 增加了弹性膜楼板计算
38 增加了刚重比
39 程序不但能计算相邻层的刚度比，还能计算相邻的多层和多层的刚度比
40 在PK中可以指定柱的计算长度系数。
41 在抗震计算中，对于不规则结构使用双向地震计算，对于规则结构使用单向地震+偶然偏心来计算。
42 地下室一般作为结构层一起输入。如果刚度是上部结构的2倍，也可以作为嵌固端考虑。
43 对于柱的计算长度系数：如果考虑重力二阶效应取1；如果是现浇楼板取1.25；不考虑斜撑，如果梁柱刚度比大于1，则取大于1.25的数。
44 在SATWE中需填裙房层数，裙房层数影响剪力墙的加强区高度。
45 转换层也影响加强区高度，同时转换层需加强。
46 在SATWE中一定要慎重选择结构类型。不同类型适用的规范条文不同。
47 可能在SATWE中计算温度应力不成熟。
48 一般选择“计算耦联”
49 选项“重力二阶效应”优先。

（六）SpaSCAD：
l SpaSCAD是任意空间模型建模程序。
2 可以输入参数化的塔架和空间桁架。将来会有网壳功能。参数化建模还可以自定义模板文件。
3 不能绘图，不能配筋。
4 打开“允许编辑”可以删除PM传入的网格。
5 SpaSCAD生成SATWE数据后，SATWE从“生成数据”以后各步骤开始继续。
6 删除网格后，有时需要清理网点。

（七）答疑：
l PKPM不能考虑斜楼板。
2 在底框中可以加剪力墙。

对地震计算的影响：
l 地震烈度增加选项，如七级半和八度半等。
2 近震、远震改为三组。
3 阻尼比、周期相关条文均有改变
4 风荷载增大。
5 地震作用增大，地震位移也增大。
6 增加选项“扭转耦联”
7 考虑双向地震力，导致地震作用增加。地震作用放大了1.3倍。
8 如果双向地震力和双偏压同时考虑则导致配筋大幅度不合理增加，因此不要同时选两个选项。
9 高规要求作单向地震计算时，考虑偶然偏心作用。程序中的做法是增加5％的偏心。如果考虑偶然偏心，一般不考虑双向地震。考虑偶然偏心后荷载组合数增加3倍。内力增加5～7％
l0 《高规》要求控制偶然偏心下的最大位移比。考虑偶然偏心后最大位移比增加18％。
l1 最不利地震方向。程序结果输出最不利方向角的角度，这个角度要用户自己填到程序参数中。
l2 是否考虑竖向地震力作用作为选项供用户选择。因为抗震规范要求在8度地震区，如果是长悬臂、大跨度或带转换层的结构要考虑竖向地震力作用。是否属于这些结构类型需用户自己判断。

l5 通过有效质量系数可以判断计算的振形数是否足够。当有效质量系数大于0.8的时候，才表明振型个数足够。在复杂的多层钢结构中，一般需要振型个数达到几十个才满足要求。有效质量系数可以在计算结果中查到。振型个数和结构布置关系很大，但和层高关系不大。考虑的振型数多，才能出现局部振动。
l6 新程序不但能考虑刚性楼板，也同时能考虑弹性楼板。
l7 弹性节点考虑
l8 产生最大作用的振型的方向角叫振型的方向角。
l9 对地震贡献最大的振型叫主振型，一般为第一平动振型（也有可能是第一扭转振型）。对地震的贡献指底部剪力和变形能。
20 振型产生的变形能包括侧震成分和扭转成分。振型也因此分为侧移振型和扭转振型。
21 PKPM的地震计算在很多方面参考了国外的etabs程序。
22 规范要求计算斜交抗侧力构件方向的地震力。在程序中可以填入多个地震力方向角。如果考虑了斜交方向，地震力增加了70～80％。因此，考虑斜交方向非常有必要。
23 新规范对剪重比有要求。有时为满足最小剪重比要求，需要将各层剪重比统一放大。通过调整地震力放大系数可以调整剪重比。
24 竖向不规则结构应该通过调整刚度比来调整各层剪力。薄弱层剪力需乘放大系数。
25 框剪结构的0.2Qo调整系数有时程序取值不恰当，需用户手工取值。通过建立一个文件的方式来手工取值。
26 需要用户人工指定转换梁和框支柱来弥补程序自动搜索的不足。转换梁和框支柱按照规范需加强。程序未对框支柱相关梁加强，但规范有规定需加强。
27 新规范要求控制偶然偏心下的最大位移和平均位移的比值。
28 周期比＝扭转的第一周期/平动的第一周期（第一周期就是最长周期），周期比的控制是为了控制扭转，周期比大表明扭转刚度小，需加强外圈刚度。对于多塔需要分别计算各个塔的周期比、振型等。需要将结构完全分割。由于周期比的控制，原来感觉规则的结构也需要根据抗震要求调整。
29 对于振型，需要注意主振型、振型图、振型成分。

30 刚度比控制。刚度计算方法有三种：剪切刚度、剪弯刚度、侧向刚度，由用户选择。推荐使用剪切刚度。部分钢结构也可以采用剪弯刚度。侧向刚度不严格，也最易通过。有三种方法也给设计者提供了灵活性。
31 倾覆力矩。
32 剪力墙的轴压比指直段的轴压比，而不是全截面轴压比。
33 《高规》的剪力墙加强区的高度确定比抗震规范保守，程序采用《高规》规定。
34 边缘构件分为约束边缘构件和构造边缘构件。
35 是否考虑重力二阶效应，程序提供选项由用户选择。如果考虑了重力二阶效应，程序将柱的计算长度系数都考虑为1。
36 程序中可以指定不同的结构构件采用不同的抗震等级。
37 增加了弹性膜楼板计算
38 增加了刚重比
39 程序不但能计算相邻层的刚度比，还能计算相邻的多层和多层的刚度比
40 在PK中可以指定柱的计算长度系数。
41 在抗震计算中，对于不规则结构使用双向地震计算，对于规则结构使用单向地震+偶然偏心来计算。
42 地下室一般作为结构层一起输入。如果刚度是上部结构的2倍，也可以作为嵌固端考虑。
43 对于柱的计算长度系数：如果考虑重力二阶效应取1；如果是现浇楼板取1.25；不考虑斜撑，如果梁柱刚度比大于1，则取大于1.25的数。
44 在SATWE中需填裙房层数，裙房层数影响剪力墙的加强区高度。
45 转换层也影响加强区高度，同时转换层需加强。
46 在SATWE中一定要慎重选择结构类型。不同类型适用的规范条文不同。
47 可能在SATWE中计算温度应力不成熟。
48 一般选择“计算耦联”
49 选项“重力二阶效应”优先。

（六）SpaSCAD：
l SpaSCAD是任意空间模型建模程序。
2 可以输入参数化的塔架和空间桁架。将来会有网壳功能。参数化建模还可以自定义模板文件。
3 不能绘图，不能配筋。
4 打开“允许编辑”可以删除PM传入的网格。
5 SpaSCAD生成SATWE数据后，SATWE从“生成数据”以后各步骤开始继续。
6 删除网格后，有时需要清理网点。

（七）答疑：
l PKPM不能考虑斜楼板。
2 在底框中可以加剪力墙。
对地震计算的影响：
l 地震烈度增加选项，如七级半和八度半等。
2 近震、远震改为三组。
3 阻尼比、周期相关条文均有改变
4 风荷载增大。
5 地震作用增大，地震位移也增大。
6 增加选项“扭转耦联”
7 考虑双向地震力，导致地震作用增加。地震作用放大了1.3倍。
8 如果双向地震力和双偏压同时考虑则导致配筋大幅度不合理增加，因此不要同时选两个选项。
9 高规要求作单向地震计算时，考虑偶然偏心作用。程序中的做法是增加5％的偏心。如果考虑偶然偏心，一般不考虑双向地震。考虑偶然偏心后荷载组合数增加3倍。内力增加5～7％
l0 《高规》要求控制偶然偏心下的最大位移比。考虑偶然偏心后最大位移比增加18％。
l1 最不利地震方向。程序结果输出最不利方向角的角度，这个角度要用户自己填到程序参数中。
l2 是否考虑竖向地震力作用作为选项供用户选择。因为抗震规范要求在8度地震区，如果是长悬臂、大跨度或带转换层的结构要考虑竖向地震力作用。是否属于这些结构类型需用户自己判断。

l5 通过有效质量系数可以判断计算的振形数是否足够。当有效质量系数大于0.8的时候，才表明振型个数足够。在复杂的多层钢结构中，一般需要振型个数达到几十个才满足要求。有效质量系数可以在计算结果中查到。振型个数和结构布置关系很大，但和层高关系不大。考虑的振型数多，才能出现局部振动。
l6 新程序不但能考虑刚性楼板，也同时能考虑弹性楼板。
l7 弹性节点考虑
l8 产生最大作用的振型的方向角叫振型的方向角。
l9 对地震贡献最大的振型叫主振型，一般为第一平动振型（也有可能是第一扭转振型）。对地震的贡献指底部剪力和变形能。
20 振型产生的变形能包括侧震成分和扭转成分。振型也因此分为侧移振型和扭转振型。
21 PKPM的地震计算在很多方面参考了国外的etabs程序。
22 规范要求计算斜交抗侧力构件方向的地震力。在程序中可以填入多个地震力方向角。如果考虑了斜交方向，地震力增加了70～80％。因此，考虑斜交方向非常有必要。
23 新规范对剪重比有要求。有时为满足最小剪重比要求，需要将各层剪重比统一放大。通过调整地震力放大系数可以调整剪重比。
24 竖向不规则结构应该通过调整刚度比来调整各层剪力。薄弱层剪力需乘放大系数。
25 框剪结构的0.2Qo调整系数有时程序取值不恰当，需用户手工取值。通过建立一个文件的方式来手工取值。
26 需要用户人工指定转换梁和框支柱来弥补程序自动搜索的不足。转换梁和框支柱按照规范需加强。程序未对框支柱相关梁加强，但规范有规定需加强。
27 新规范要求控制偶然偏心下的最大位移和平均位移的比值。
28 周期比＝扭转的第一周期/平动的第一周期（第一周期就是最长周期），周期比的控制是为了控制扭转，周期比大表明扭转刚度小，需加强外圈刚度。对于多塔需要分别计算各个塔的周期比、振型等。需要将结构完全分割。由于周期比的控制，原来感觉规则的结构也需要