报告内容为：本文以北京隆福大厦项目为例，详细讲述了本项目的工程概况，加固改造设计原则及加固用主要材料；分别介绍了南楼和北楼的检测鉴定结论、处理建议及所采用的加固措施，最后介绍了本项目的结构减震计算及施工现场等。
一、工程概况
本工程东西向设 抗震缝一道 ，缝宽100mm，分成南、北两个结构单元，分别简称为南、北楼。其中， 南楼地下3层，框架-抗震墙结构；地上9层，1~8层为板柱-抗震墙结构，9层为框架结构。北楼地下3层，板柱-抗震墙结构；地上9层，1~8层为框架-抗震墙结构，9层为框架结构。
根据北京市勘察设计研究院第《94技365》号岩土工程勘察报告，基础坐落在天然地基上，持力层为粉细砂层，地耐力标准值为R=220kN/m2，修正后为494 kN/m2；地下水位在基础以下，地下水水质无腐蚀性。
二、加固改造设计原则及加固用主要材料
本工程加固、改造设计原则
? 使用功能由大型商业建筑改为办公建筑，抗震设防类别由乙类改为丙类。
? 控制加固改造后的重力荷载代表值及其分布不超过原建筑5%，地基基础不做加固处理。
? 严格控制剪力墙新增洞口，尽量减少对剪力墙剔凿、钻孔和改造。
? 楼板开洞尽量采用钢结构加固方法，减少湿作业和自重。
加固用主要材料
? 钢筋
基础、柱、梁、墙体边缘构件及墙体、楼板受力纵筋: HRB400；拉筋及分布筋：HPB300。
? 钢材
结构用钢材将采用中国之标准钢材，采用Q345B。
? 加固用碳纤维
承重结构加固采用碳纤维，选用聚丙烯腈基不大于15K的小丝束纤维，严禁采用预浸法生产的纤维植物。
? 结构胶粘剂
混凝土结构加固中应采用粘结强度高，收缩性小，抗老化，耐久性好，无毒的结构胶粘剂。相关指标应符合《混凝土结构加固设计规范》(GB50367)和《混凝土结构工程用锚固胶》（JG/T 340-2011）的有关要求，并应同时满足以下要求：
承重结构用的胶粘剂，应采用 A级胶。
混凝土结构裂缝的修补应采用合成树脂或无机胶凝材料。
锚栓的技术要求：受力锚栓应优先采用机械锚栓；如采用化学锚栓，应采用定型化学锚栓(特殊倒锥形锚栓),胶体不低于A级胶标准。
? 砌体
填充墙砌体采用轻质空心砌块，强度等级不小于MU3.0，容重不大于8.0kN/m3，混合砂浆强度等级M5。地下部分的填充墙砌体，强度等级不小于MU5.0，容重不大于10.0kN/m3，混合砂浆强度等级M5。
三、南楼结构检测鉴定结论、处理建议及加固措施
1、经检查，南楼地下室部分 墙体存在竖向裂缝和斜裂缝 ，部分楼板 跨中底面存在裂缝 ；个别混凝土墙、楼板、连梁存在钢筋露筋、锈蚀现象。
2、经抽样检测， 南楼受火灾影响区域的构件混凝土强度为40.5～75.9MPa，满足设计要求。
3、经检测，南楼 墙、柱配筋基本符合设计要求。
4、经检测，南楼构件混凝土碳化深度为6.0～35.0mm。
5、经检查，南楼墙、板开洞粘钢加固所用钢板的截面尺寸符合设计要求。
6、对南楼1层E轴4根框架柱的外包钢加固所用钢板的截面尺寸进行了检测。
1、 结构抗震措施不满足规范要求。
（1）梁、柱箍筋直径偏小，不满足最小直径要求；
（2）大部分柱箍筋加密区及节点的箍筋体积配箍率偏小，不满足最小体积配箍率要求；
（3）部分抗震墙的约束边缘构件纵筋配筋量不满足最小配筋量要求；
（4）抗震墙约束边缘构件的箍筋配筋量不满足最小配筋量要求；
（5）轴线A未布置有梁框架，不满足要求；
（6） 防震缝宽度不满足要求。
2、地下室外墙竖向分布筋不满足计算要求，地下一层大部分外墙水平分布筋不满足计算要求； 一层夹层、一层大部分抗震墙水平分布钢筋配置不满足计算要求；二层～五层少部分抗震墙分布钢筋配置不满足计算要求。
3、一层夹层～二层部分抗震墙 约束边缘构件纵筋面积不满足计算要求。
4、部分约束边缘构件及构造边缘构件体积配箍率不满足要求。
5、部分连梁的箍筋配置不满足计算要求。
6、部分框架柱轴压比超限，不满足计算要求。
7、8层框架梁采用无粘结预应力筋，不满足规范要求。
综上，评定本结构综合抗震能力不满足规范要求。
（1） 建议采用增设支撑或抗震墙等方法进行结构体系加固， 或增设混凝土梁，将结构体系转变为普通框架-抗震墙结构体系。
（2）建议对配筋不满足要求的抗震墙，采取 加厚原有墙体或增设端柱等方法 进行加固。
（3）建议对轴压比不满足要求的柱采取 扩大截面 等方法进行加固。
（4）建议对8层预应力梁采取加强措施。
（5）建议对混凝土墙裂缝、楼板 裂缝进行注浆修补 。
南楼设计建设于1985年，结构已使用近30年，地上为板柱-抗震墙结构，8层结构高度为34.8米。按照现行规范，抗震墙抗震等级为二级，框架、板柱及柱上板带抗震等级为一级。结合检测鉴定报告，拟进行结构体系的改造加固，并对不满足计算要求的构件进行补强加固。
1．结合建筑功能，通过 增设减震阻尼器，减少地震作用 ，附加阻尼比为10%，实现最终阻尼比为15%，从而提高结构体系抗震性能的合规程度。
2． 增厚部分抗震墙的厚度 ，提高竖向墙体的抗震能力。
3． 对于轴压比不满足要求的框架柱，采用增大断面的方法 ，实现结构体系的抗震性能。
4．对于局部梁、板计算配筋不足的情况，结合构件的使用环境，分别采用用 增大断面、粘钢、粘贴纤维等方法 ，提高其承载能力。
5．通过上述措置，结构加固后的抗震缝宽度不满足规范要求的情况，亦在结构性能化设计的目标上，实现了设防地震不碰撞的要求。
四、北楼结构鉴定结 论、 处 理建议及措施
五、结构减震计算
二十世纪，特别是近二、三十年人们对建筑物的抗振动的能力的提高已经做了巨大的努力，取得了显著的成果。这一成果中最引以为自豪的是“结构的保护系统”。人们跳出了传统增强梁、柱、墙提高抗振动的能力的观念，结合结构的动力性能，巧妙的避免或减少了地震，风力的破坏。基础隔震（Base Isolation），各种利用阻尼器(Damper) 吸能，耗能系统， 高层建筑屋顶上的质量共振阻尼系统（TMD）和主动控制( Active Control)减震体系都是已经走向了工程实际. 有的已经成为减少振动不可少的保护措施。特别是对于难预料的地震，破坏机理还不十分清楚的多维振动，这些结构的保护系统就显得更加重要。
本工程采用 消能减震结构方案，设置粘滞阻尼器，降低结构地震效应。降低结构加固的工作量，加快工程进度。
? 减震结构的优势：
在提高结构抗震性能储备方面。 通过结构中设置非线性黏滞阻尼器，有效降低其在多遇和罕遇地震作用下的动力响应，大大提高结构的抗震性能与抗震安全储备。
在改善结构附加阻尼比方面。 根据设计方的要求，结构的目标阻尼比为10%，结构自身阻尼比为5%。
南楼 共选用 48个黏滞阻尼器 （其中X方向布置24个、Y方向布置24个），黏滞阻尼器均设置在第4到6层的梁柱中。黏滞阻尼器采用单节点双阻尼器型钢支撑安装方式。
北楼 共选用 48个黏滞阻尼器 （其中：X方向布置24个、Y方向布置24个），黏滞阻尼器均设置在第4-6层、第5-7层和第6-8层的梁柱中。黏滞阻尼器采用单节点双阻尼器者型钢支撑安装方式。
计算程序：ETABS；采用地震时程分析 （5条天然波、2条人工波）。
在多遇地震作用下，减震优化结构与非减震优化结构相比，结构层间剪力有较大幅度衰减，X方向最大减震效果达 37.13% ，Y方向最大减震效果达 37.00% 。设防地震作用下，减震优化结构与非减震优化结构相比，结构层间剪力亦有较大幅度衰减，X方向最大减震效果达 22.78% ，Y方向最大减震效果达 25.38% 。可见，结构中增设黏滞阻尼器后，有效提高了结构在地震作用下的抗震性能。非线性黏滞阻尼器在多遇、设防、罕遇地震作用下均具有 滞回曲线饱满 的特点，说明黏滞阻尼器具有优越的耗能能力，衰减地震输入结构中的能量，进而提高结构的抗震储备。
计算程序：ETABS；采用地震时程分析 （5条天然波、2条人工波）
