梁太窄了，至少要做到300宽，钢筋最多排三排，且第三排布筋根数应是二层筋根
数的一半。排四排当然有问题了。可以加大梁宽和梁高来减小配筋量。
具体需注意些什么，可参看下贴：

http://www.gpszx.com/neteaseivp/webforum/servlet/Controller?RequestType=searchforum&SubType=getThreadContent&threadID=75960&
boardID=170&boardName=结构技术&forumID=13&forumName=结构工程技术
论坛&location=[转贴]钢筋混凝土屋面井字梁裂缝的分析与处理

呀，你也跑到这边来问了，在筑龙那边我给你答过了，那。。。再在这边帮你答
一回吧...

1.看看荷载是不是错了，哪有这么多的荷载
2。如果没有错，那就加宽加高梁啊，PKPM没提示你超筋？
3。钢筋混凝土井字梁是从钢筋混凝土双向板演变而来的一种结构形式。双向板是
受弯构件，当其跨度增加时，相应板厚也随之加大。但板的下部受拉区的混凝土
一般都不考虑它起作用，受拉主要靠下部钢筋承担。因此，在双向板的跨度较大
时，为了减轻板的自重，我们可以把板的下部受拉区的混凝土挖掉一部分，让受
拉钢筋适当集中在几条线上，使钢筋与混凝土更加经济、合理地共同工作。这样
双向板就变成为在两个方向形成井字式的区格梁，这两个方向的梁通常是等高
的，不分主次梁，一般称这种双向梁为井字梁(或网格梁)。井字梁的支承井字梁楼
盖四周可以是墙体支承，也可以是主梁支承。墙体支承的情况是符合计算图表的
假定条件：井字梁四边均为简支。当只有主梁支承时，主梁应有一定的刚度，以
保证其绝对不变形。井字梁截面高度的取值以刚度控制为主，除考虑楼盖的短向
跨度和计算荷载大小外，还应考虑其周边支承梁抗扭刚度的影响。由于井字梁楼
盖的受力及变形性质与双向板相似，井字梁本身有受扭成分，故宜将梁距控制在
3m以内,一般可按简支端计算。当井字梁周边有柱位时，可调整井字梁间距以避开
柱位，靠近柱位的区格板需作加强处理，若无法避开，则可设计成大小井字梁相
嵌的结构形式。井字梁楼盖两个方向的跨度如果不等，则一般需控制其长短跨度
比不能过大。长跨跨度L1与短跨跨度L2之比L1/L2最好是不大于1.5，如大于1.5小
于等于2，宜在长向跨度中部设大梁,形成两个井字梁体系或采用斜向布置的井字
梁，井字梁可按45°对角线斜向布置。两个方向井字梁的间距可以相等，也可以不
相等。如果不相等，则要求两个方向的梁间距之比a/b=1.0~2.0。实际设计中应
尽量使a/b在1.0~1.5之间为宜，最好按井字梁计算图表中的比值来确定，应综合
考虑建筑和结构受力的要求,一般取值在1 2～3ｍ较为经济,但不宜超过3.5ｍ。两
个方向井字梁的高度h应相等，可根据楼盖荷载的大小，取h=L2/20,但最小h不得
小于短跨跨度1/30.梁宽=取梁高1/3（h较小时）1/4（h较大时），但梁宽不宜小
于120mm。井字梁的挠度f一般要求f≤1/250，要求较高时f≤1/400。井字梁的楼
板井字梁现浇楼板按双向板计算，不考虑井字梁的变形，即假定双向板支承在不
动支座上。双向板的最小板厚为80mm，且应大于等于板较小边长的1/40。

看你梁截面这么大!一定是跨度不小,不过12φ22有点夸张,荷载是否取的过大?梁的
截面宽度小了点,加大一些试试,应该加大到上部单排应放下4φ25(个人意见),你说
的也不是很明确,还有就是减小这根梁的高度(减小其刚度),加大边跨主梁试算一
下.

主要就是调整调整再调整,呵呵!调整的多了经验也就有了.

我来谈一谈。
1、对250宽的梁，出现四排配筋是非常不恰当的，应当修改。这对h0的影响超出
了计算时的假定。至于梁宽加大，我认为这对建筑一般是没有影响，往往是能接
受。此外，对于这类情况的配筋，你有没有想过，二排筋（共4根）中的中间两根
施工时如何固定？此两根不与箍筋贴近。因此，我的想法：对于二排筋出现四根
时，要考虑采用四肢箍。
2、对你所采用的250X850的截面，可以想象，此井字梁是有比较大的跨度。对大
跨度的井字梁应当注意柱支座的大小，柱不能太小。如果是顶层（或上部几
层），此时的柱往往是大偏心受压，柱配筋率会比较大，宜加大柱高。
3、你所说的梁是井字梁中与柱相连的，也就是相当于是框架梁，其截面一般是大
于其他井字梁截面，因此，我建议你对此梁截面加大（也可以仅是加宽）。
4、对井字梁楼盖而言，要考虑边梁的抗扭，建议对边梁加大（或加宽）。

负弯矩钢筋一般都是两排，三排的是很少见的，井子型梁另一端相连的梁是多跨
梁上部通筋是2φ20，所以总工让我把上部通筋改成2φ22，固端支左负弯筋代换成
两排2φ22+4φ25 3/3 这样的话钢筋比原来的小，总工说没问题，pkpm梁的配筋
一般是按矩形配的，考虑到翼缘板的影响，实际受力模型是T型，若按T型梁配筋
则配筋量就小的多。别的人告诉我，井子型梁两点：要求挠度相同，支撑四周条
件必须相同，也可把四周的固接支撑全改为铰接，这样的话固端支座负筋减小的
多，正常了，但总工不同意改为铰接，固接比较符合受力模型。搞得我不知到底
该怎么办？再者我再想问个问题，我算出的柱子（450×450）配筋，下部的柱子
配筋小都是8φ16的，由下向上的楼层钢筋，逐渐增多，顶层上面的配筋大的4φ
20+6φ25，比下面还多出几跟，也不好搭接。虽说新规范pkpm里，底层轴力大，
对柱子配筋起主要控制作用，顶层轴力小，弯矩起主要控制作用，总工说新规范
pkpm算出的柱子配筋就是这样，上面配筋大，下面小。但我还是纳闷：柱子配筋
通常是上下贯通的，由下向上的楼层柱子钢筋逐渐减少。在pkpm的tat和satfe内
力分析中进行柱子钢筋全楼验算，钢筋小多了，而且是上下贯通。请问柱子钢筋
全楼验算起河作用的？pkpm也没介绍。我把整个工程的结构建摸数据文件和建筑
图传上来，请各位高手给我指点指点，小弟谢谢大家！！！！！！！！

能我讲解一下我在设计的井子梁，和柱子相连的固端支左负弯矩钢筋12φ22
4/4/2/2，　　按四排布，老是觉得不对，梁截面为250*850，我该怎么办？井子
梁的有关注意的问题吗？
负弯矩钢筋一般都是两排，三排的是很少见的，井子型梁另一端相连的梁是多跨
梁上部通筋是2φ20，所以总工让我把上部通筋改成2φ22，固端支左负弯筋代换成
两排2φ22+4φ25 3/3 这样的话钢筋比原来的小，总工说没问题，pkpm梁的配筋
一般是按矩形配的，考虑到翼缘板的影响，实际受力模型是T型，若按T型梁配筋
则配筋量就小的多。别的人告诉我，井子型梁两点：要求挠度相同，支撑四周条
件必须相同，也可把四周的固接支撑全改为铰接，这样的话固端支座负筋减小的
多，正常了，但总工不同意改为铰接，固接比较符合受力模型。搞得我不知到底
该怎么办？再者我再想问个问题，我算出的柱子（450×450）配筋，下部的柱子
配筋小都是8φ16的，由下向上的楼层钢筋，逐渐增多，顶层上面的配筋大的4φ
20+6φ25，比下面还多出几跟，也不好搭接。虽说新规范pkpm里，底层轴力大，
对柱子配筋起主要控制作用，顶层轴力小，弯矩起主要控制作用，总工说新规范
pkpm算出的柱子配筋就是这样，上面配筋大，下面小。但我还是纳闷：柱子配筋
通常是上下贯通的，由下向上的楼层柱子钢筋逐渐减少。在pkpm的tat和satfe内
力分析中进行柱子钢筋全楼验算，钢筋小多了，而且是上下贯通。请问柱子钢筋
全楼验算起河作用的？pkpm也没介绍。我把整个工程的结构建摸数据文件和建筑
图传上来，请各位高手给我指点指点，小弟谢谢大家！！！！！！！！

你所说的两点：要求挠度相同，支座条件相同，这是应用于手算或查表格的情况
下。对程序计算的，能满足位移协调，不必拘于以上两条。
对你总工所言的，不同意按铰接考虑，我赞成。原因同你总工所说。
对柱配筋，由于顶部是大空间，柱所受的弯矩较大，柱配筋计算是按大偏心受压
考虑，会出现上部柱配筋大于下部柱配筋。此情况下，施工时只需预留插筋，并
非都得搭接。
在你这个楼柱配筋出现由下而上逐渐增多，那是你这个楼本身没有几层（估计不
会多于四层），柱顶的弯矩弯矩很大，而轴力却不是很大。由上而下，每层的轴
力增加的不多。这与PKPM无关，这是由受力情况决定的。
关于井字梁的截面和配筋，我前面已经说，在此不再重复。

大空间的结构不一定总要作成常规做法，可以采用些新型的技术比如说CCT现浇空心板、后张预应力等技术，比起井字梁的天棚要好的多，而且施工简单，造价也不高，和乐而不为呀。

是五层的呀，局部六层

关于井字梁我有些问题想请教一下。
我做的是一个四层砖混结构的教学楼，顶层有个大开间的会议室，须做井字梁。可有几个问题我不知该如何处理为最佳。（1）因砖混结构最大高度为3.60m，而我选用的井字梁截面为300X800，而算的得下铁陪筋最大为13φ25，是否偏大，可截面高度不能在增大了，该如何处理？（2）因下面几层的开间为3.60m，而我选的井字梁的轴线间距为2.70m，有些井字梁坐在了窗口上过梁上了，故我将窗上梁做为350X900，可此梁为短梁，而且井字梁并非全部坐在了此梁的中部，而是在距梁端部360mm处了，这样这根梁的剪力是否太大了？（3）为增加抗扭，是否该将井字梁下四周墙的圈梁截面增大到大于800mm。