2楼
《纺织印染工业水污染物防治技术政策》（国家环保总局）
也可以看看《给水排水》 杂质中的相关内容
回复
3楼
我传点毕业设计说明书,方面的东东.
回复
4楼
第一章 设 计 任 务
一、 设计题目
**印染服装有限公司生产废水处理系统工程设计
二、 设计资料
1、概况
**印染服装有限公司是一家由中、日、港三方共同投资兴建的大型印染企业，产品主要包括涤棉布，中长化纤布和纯棉布，该公司目前的生产废水排放量约为5000m3/d，其主要污染指标为COD、BODS、色度、PH值等。该公司原有一座八十年代末建成的生产废水处理站，处理工艺为好氧生物处理与化学处理相结合。
近年来，随着化纤、涤棉织物的发展和印染后整理技术的进步，该公司的产品结构也发生了根本性的变化，化纤、涤棉织物取代纯棉织物占据了主导地位，PVA浆料、活性染料和一些新型助剂等难生化降解有机物大量进入生产废水中，导致废水的可生化性急剧下降，致使原有的好氧生物处理系统无法满足原先设计的工艺条件，主要污染指标COD的去除率大大下降，出水无法达到排放标准要求。为了保护水环境，提高公司在同类企业中的竞争力，降低生产成本，公司领导决定新建生产废水处理系统（原废水处理站处理效果差，对现有的生产废水处理站进行技术改造，要求改造后的处理工艺与实际的生产废水水质相适应，出水满足国家排放标准的要求。）
2、原有生产废水处理系统的工艺流程及其存在的问题
原生产废水处理站是八十年代末建成后投入运行的，设计规模为1.2万m3/d。
A、 要处理构筑物技术参数
⑴废水提升泵站
① 首印花染色废水提升泵站
直径8m，设计3台4PW污水泵Q＝108m3/h
② 漂炼废水提升泵站
直径8m，设3台4PW污水泵，Q=108～180m3/h
⑵气浮处理系统
① 气浮调节池
总容积313.5m3，设计流量200m3/h,分两格。
②混凝气浮池 1座
⑶调节池
矩形钢筋混凝土水池，长23m.宽14m，分两格，有效池容1980m3。池内安装固定双螺旋嚗气器36个。
⑷曝气池
曝气池池型为推流式，长25.4m，宽15m，高6m，有效容积2248m3，池内安装固定双螺旋嚗气器66个。
⑸竖流式沉淀池
由4个边长8.5m方形混凝土沉淀池组成，总有效容积1228m3，污泥区总容积550m3。
⑹接触氧化池
由12个矩形钢筋混凝土水池组成，单池有效容积108m3,装填聚氯乙稀蜂窝填料。
⑺反映池 1座
⑻斜管沉淀池
共8个，单池有效容积32m3。
⑼污泥处理系统
设重力式污泥浓缩池2个，脱水机房设3台自动板框压滤机。
B、 原有生产废水处理系统中存在的主要问题。
⑴设计流量与实际流量相差悬殊
原有生产废水处理系统的处理规模按12000m3/d设计，实际上目前生产废水的日排放量最大不超过6000m3。
⑵生产废水的实际水质与设计水质不符
现有生产废水处理系统的设计参数是针对以纯棉织物为主的印染废水，其浆料主要为易于生物降解的天然浆料，原设计进水水质CODcr平均值在700mg/l左右，BOD5平均值在180mg/l左右，然而目前**公司的主要产品是化纤棉织物，浆料绝大部分为化学合成的PVA浆料，难于生物降解，导致废水的可生化性指标（BOD/COD）很低（约在0.15左右），因此原来的好氧生物处理工艺很难对这种水质产生效果，出水也无法满足排放要求。
⑶处理系统运行不正常
由于生产废水的水质、水量均超出了原设计要求，导致整个处理工艺无法正常运转，生物接触氧化池中无法挂膜，混凝沉淀池等也没有工作。
3、生产废水处理站技术改造设计技术资料
⑴设计流量
按照甲方规划要求，生产废水处理系统技术改造工程的设计流量为：6000m3/d，（250m3/h），因已建成调节池，可不考虑时变化系数。
⑵生产废水组成及各部分水质
水量（m3/d） CODcr(mg/l) BoDs(mg/l) PH 色度（倍）
漂炼废水 2500 1300～300 150～350 10～14
印花、染色废水 2500 200～500 100～250 7～9 500
退浆水 200～300 12000～24000
⑶废水设计水质
按建设单位提出的设计要求，生产废水的综合水质CODcr为1700mg/l，BoDs为250mg/l。
⑷处理后水质的要求
生产废水处理系统技术改造后的出水应满足国家污水综合排放标准（GB8978—1996）关于印染行业的一级排放标准要求。主要污染物控制指标如下：
色度≤50倍
COD≤100mg/l
BoDs≤30mg/l
PH ＝ 6～9
第二章 污水处理厂工艺方案选择
一、 污水水量、水质及处理要求
1、 设计处理规模
设计流量为：6000m3/d（250m3/h），因已建有调节池，可不考虑时化系数。
2、 污染负荷及处理程度(见表)
污水处理厂原水污染负荷及处理程度
项 目 CODCT BODS SS PH
原水水质(mg/l) 1500 300
污染负荷(kg/d) 9000 1800
处理程度(mg/e) S100 ≤30 ≤S0 6～9
污染物去除率(%) ≥93.3 ≥90
污染物削减
回复
5楼
三. 印染废水处理方法简介
a) 概述
对印染废水进行治理的基本原则是：优先考虑印染工艺改革和技术革新，推广清洁生产工艺，尽量减少各生产工序的排污，对废水的水质、水量实行总量控制，以减轻末端废水处理系统的负荷，根据处理手段的不同，印染废水处理方法可分为：物化法、生化法和化学法。
b) 印染废水处理方法比较
表2－1给出了几种常用的印染废水处理方法及其特点
c) 印染废水处理工艺
印染废水具有色度高，COD值高，成分复杂和水质、水量变化剧烈等特点。国内外大量的理论援救与实际经验指出：生物法处理印染废水在处理效果中较好，对去除SS、BOD、COD等均有很好的效果，且成本低廉，基本无二次污染，它作为印染废水最主要的处理方法在我国应用很广，但生化法要求废水的可生化性较高，而印染废水属于难生化降解的废水，特别是近几年，随着PVA浆料的普遍应用，导致印染废水的可生化性指标BOD/COD值很低，这就要求在设计印染废水工艺流程时，必须考虑提高废水的可生化性，即先对废水进行水解酸化处理，再进行好氧处理，以利于提高废水的处理效果。
表2－1
分类 处理方法 处理效果 运行成本 存在的主要问题与不足
物化法与化学法 混凝沉淀或气浮 对大分子不溶性染料去除有效，主要用来去除色度 较高 COD、BoDs去除率较低
化学氧化 脱色及COD去除效果较好 较高 须用大量强氧化剂，成本高
吸附法 脱色及COD去除效果较好 较高 吸附剂再生困难
电解法 脱色及COD去除效果较好 高 能耗高
铁屑－石墨过滤法 脱色及COD去除效果好 低 需要保持废水在弱酸条件下
膜分离法 处理效果最好可回收有用物质 高 膜成本太高
生化法 水解酸化法 可去除部分COD,改善废水的可生化性指标 低 单独应用，出水不达标
传统活性污泥法 脱色，COD去除率低 低 难以处理废水中的难降解物质
氧化塘 脱色，COD去除率低 较低 难以处理废水中的难降解物质
生物接触氧化法 与水解酸化结合，可有效去除废水中的有机污染物 低 难以处理废水中的难降解物质
目前，技术上较成熟，实际运行处理效果相对理想的工艺流程如下：
⑴厌氧－好氧－生物炭接触组合工艺
印染废水
出 水
该处理工艺是原纺织部设计院“七五”科研攻关成果，是近几年在印染废水处理中采用较多，较成熟的工艺流程。水解酸化的目的是对印染废水中可生化性很差的某解高分子物质的不溶性物质降解力小分子物质和可溶性物质，提高可生化性即BoDs/CODcr值，为后续好氧生化处理创造条件，同时好氧生化处理产生的剩余污泥经沉淀池全部流会到厌氧生化段，因污泥在厌氧生化段有足够的停留时间，能进行彻底的厌氧硝化，使整个系统物剩余污泥排放，即达到自身的污泥平衡。
该处理工艺系统，对于CODcr≤1000mg/l的印染废水，处理后的出水可达到国家排放标准，如果进一步深度处理则可考虑废水的回用。
⑵以生化处理为主体，由厌氧水解酸化、接触氧化、合建式氧化沟组成，处理工艺流程为：
印染废水
出 水
该工艺是二级生化处理串联的工艺，合建式氧化沟内设沉淀池，内沉淀池中污泥回流到厌氧水解酸化池，既提高生物量，又使污泥硝化，此处理工艺用于有机浓度高，以印染废水为主的综合工业废水处理。
该工艺流程较简单，构筑物少，运行管理方便，处理效果稳定，出水水质好，污泥回流使污泥产量少，污泥性质较稳定，且能承受水量、水质冲击负荷，对高浓度工业废水有很大的稀释能力。
四. 污水处理方案选择与比较
污水处理方案选择的原则
① 处理效果保证，工艺先进可靠，运行稳定；
② 基建投资省，能耗和运行费用低；
③ 占地面积少；
④ 操作简单；
⑤ 污泥量少；
⑥ 所选工艺应适应当地的水质及环境条件；
回复
6楼
可选方案及备选方案
⑴ 污水性质分析
本污水的主要污染物为有机物，其中BOD5/COD=0.2,为难生化性污水。
⑵ 工艺路线比较
以纯棉织物为主的印染废水，其桨料主要为易于生物降解的天然浆料，然而目前华昌公司的主要产品是化纤，绦棉织物桨料绝大部分为华学合成的PVA浆料，难于生物降解，针对此特点，首先应提高废的可生化，然后再进行生化处理。因此，提高废水的可生化性为该设计的关键。
① 目前，常用的提高可生化性的方法有：厌氧条件下进行水解酸化—石墨微电解法，以及臭氧氧化等方法。本设计中将水解酸化法和铁屑—石墨微电解法串联运行，这样足以充分提高废水的可生化性。
② 生化处理阶段本设计中采用当前先进而又流行的处理方法。这些方法主要有：传统活性污泥法，A/O法，A2/0法，氧化沟法，SBR法，生物接触氧化法…。这些方法均可用于此处理阶段。各处理方法的技术原理和优缺点对比详见附表
通过对几种工艺方案的特点比较，结合华昌印染服装有限公司以及当地的实际特点比较，结合华昌印染服装有限公司以及当地的实际条件，可以看出生物接触氧化法与A/0法较其它的生物处理方法相比，具有更突出的优点，更适合于该厂的废水处理。因此，本设计拟定以下两种工艺方案：
方案一：铁屑—石墨微电解+水解酸化+生物接触氧化+生物活性炭法
方案二：铁屑—石墨微电解+水解酸化+A/O法+生物活性炭法
因此，本设计通过对这两种方案进行技术经济比较，最终从技术和经济两方面选择出最优方案。
工艺方案介绍：
3、 方案一：铁屑—石墨微电解+水解酸化+生物接触氧化+生物活性炭法
⑴ 铁屑—石墨微电解法简介
铁屑—石墨微电解法的构筑物采用铁屑—石墨滤池该铁碳过滤系统是用废铁屑经预处理和活化后作主要填料，其工作原理是电化学反应的氧化还原，铁屑对絮体的电附集和对反应的催化作用，电池反应产物的混凝，新生絮体的吸附和床层的过滤等作用的综合效应的结果，其中主要作用是氧化还原和电附集。
废铁屑的主要成分是铁和碳。当将其浸入废水的电解质溶液时，铁和炭组分构成微小原池的极和负极，发生氧化--还原反应。
在反应中，铁和炭构成了完整的回路，在它的表面上，电流在成千上万个细小的微电池内流动，铁作为阳极被腐蚀，而炭则作为阴极。
阳极反应： Fe﹣2e →Fe2+ E0(Fe2+/Fe) = ﹣4.44V
阴极反应： 2H++2e →H2 E0(H+/H2)=0.00V
当有O2 O2+4H++4e →2H2 E0(O2)=1.23V
O2+2H2O+4e－ →4OH－ E0(O2/OH－)=0.40V
内电解过程中，电极反应产物具有高的化学活性，其中新生态的Fe2+能与废水中许多污染物组分发生氧化还原作用，破坏染料的发色成分，助色基因，失去发色能力；使大分子物质分解为小分子的中问体；使某些难生化降解的化学物质转变成容易生化处理的物质，提高废水的可生化性。
有研究者认为废水中的有机和无机污染物(如重金属离子悬浮物等)补吸附到氢氧化亚铁和氢氧化铁絮体上，即氢氧化亚铁和氢氧化铁絮体表面络合作用和静电吸引作用去除废水的污染物。
总之，铁炭过滤法处理滤料废水是电化学吸附，凝聚--氧化还原反应等综合效应的结果。
其优点：工艺简单，操作方便，运行费用低，处理效果好。
⑵ 水解酸化法
① 作用机理
一般把厌氧发酵过程分为四个阶段，即①水解阶段；②酸化阶段；③酸衰退阶段④甲烷化阶段，而中解反应地把反应过程控制在前面的水解与酸化二个阶段。水解阶段，可使固体有机物质降解为溶解性物质，大分子有机物质降解为小分子物质，在产酸阶段，碳水化合物等有机物降解为有机酸，主要是乙酸，丁酸和丙酸等。水解和酸化反应进行得相对较快，一般难于将它们分开，此阶段的主要微生物是水解--产酸细菌。
在水解酸化反应过程中首先大量微生物将进水中呈颗粒与胶体状有机物迅速截留和吸附，这是一个快速的物理过程，只需几秒钟到几十秒就进行完全；补截留下来的有机物吸附在水解污泥表面，被缓慢分解；它在系统中的停留时间取决于污泥停留时间，与水力停留时间无关；在水解产酸菌的作用下将不溶性有机物水解成为可溶解性物质，同时在产酸菌的协同作用下将大分子，难于生物降解的物质转变为易于降解的小分子物质，并重新释放到溶液中，在较高的水力负荷下随水流出系统；由于水解和产酸菌世代期较短，因此这一过程也是迅速的。
污水经过水银反应后可以提高其生化性能，降低污水的PH值，减少污泥产量，为后续好氧生物处理创造有利条件。
⑶ 生物接触氧化法简介
生物接触氧化法是以生物膜为主净化废水的一种处理工艺。它利用固着在填料上的生物膜吸附和氧化废水中的有机物。但又有其独特之处。
① 氧化池内供微生物固着填料，全部淹没在废水中，相当于一种浸没在废水中的生滤池，故又称淹没式生滤池。
② 池内采用与曝气池相同的曝气方法，提供微生物氧化有机物所需要的氧量，并起搅拌混合作
回复
7楼
2. 方案二：铁屑—石墨微电解法+水解酸化法+工A/O法+生物活性炭法
⑴ 铁屑─石墨电解法简介(同方案一)
⑵ 水解酸化法简介(同方案一)
⑶ A/O法简介
l 什么是A/O法：
A/O法是缺氧(An×ic/o×ic)工艺截厌/好氧(Anaetobic/o×ic)工艺的简称，通常是在常规的好氧活性污泥处理系统前，增加一段缺氧生物处理过程或厌氧生物处理过程。在好氧段好氧微物氧化分解污水中的BOD5,同时进行硝化或吸收磷，如果前边配的是缺氧段，有机我和氨氮在好氧段化为硝化氮并回流到缺氧段，其中的反硝化细菌抻用氧化态氮和污水中的有机碳进行反硝化反应，使化合氮变为分子态氮国，获得同时去碳和脱氮的效果。如果前边配的是厌氧段，在好氮段吸收磷后的活性污泥部分以剩余污泥形式排出系统，部分回流到厌氧段将磷释放出来。因此，，缺氧/好氧(A/O法又被称为生物脱氮系统，而厌氮/好氧(A/O)法又称为生物除磷系统。
l A/O法的特点：
A/O系统可以同时去除污水中的BOD5和氨氮，适用于处理氨 氮和BOD5含量均较高的工业废水。
因为硝酸菌是一种自养菌，为抑制生长速率高的异养菌，使硝化段内硝酸菌占优势，要高法保证硝化段内有机物浓度不能过高，一般要控制BODS小于20mg/L。
硝化过程中消耗的氧可以在反硝化过程中补回收利用，并氧化一部分BODS。
当污水中氨氮含量较高，但BODS值较低时，可以采用外加碳源的方法实现脱氮。一般BODS与脱态氮的比值∠3时，就需要另加碳源。外加碳源多采用甲醇，每及硝化1g硝态氮约需消耗2g甲醇。
硝化过程消耗水中的碱度，为保证硝化过程的顺利进利，当除碳后的污水中碱度低于30mg/L时，可以采用向原污水中投加石灰的方法提高石咸度。硝化lg氨氮，要消耗7/4g碱度，即要投加5.4g以上的熟石灰，才能维持污水原来的碱度。
硝酸菌繁殖较慢，只有当曝气时间较长，曝气池泥龄较长时，才会有利于硝酸菌的积累，出现硝化作用。泥龄一般要超过10d。
A/O法除磷时，运行负荷较高，泥龄和停留时间短。一般A/o法厌氧 段的停留时间为0.5～40/L，由于此时泥龄短，废水中的氮往往得不到硝化，因此回流污泥中就不会携带硝酸盐回到厌氧区。
（4） 活性炭法简介(同方案一)
回复
8楼
处理工艺方比较
1. 两种方案的流程图对照如下
①方案一：
酸
废水 泵
出水
②方案二：
废水泵 泵 酸
出水
3. 两种方案工艺流程的说明：
①方案一：工艺流程的说明
a．调节 选择本处理单元主要针对公司的废水水量，水质变化较大，不利用连续处理，因此设置调节池稳定水量和水质。
b．加酸中和选择本处理单元主要针对公司的废水偏碱性，对后续的生物处理冲击较大。通过加酸，可以调节PH值，有利用后续的生物处理。
c．铁屑—石墨过滤，由于废水含有染料、助剂、纤维类等难生物降解的长链大分子物质，通过铁屑—石墨微电解作用，使长链大分子物质，断链变成短链的小分子物质，提高废水的可生化性，有利于好氧处理单元进行生物处理。
d. 水解酸化 对铁屑—石墨过滤提高可生化性的继续，目的是为了进一步提高废水的可生化性。污水中含有的染料，助剂、纤维类等难降解的苯环类或长链大分子物质，在水解阶段被胞外分解为小分子物质。另外，还能有效降解废水中的表面活性剂，较女子的控制后续好氧工艺中产生的泡沫问题。
e. 生物接触氧化经水解反应器处理后的出水进入好氧处理构筑物，污水中的污染物主要是厌氧水解酸化后的产物。本方案选用接触氧化反应池作为好氧处理单元。
生物接触氧化法是一种介于活性污泥法与生物滤池之间的生物膜法工艺。接触氧化池内设有填料，部分微生物以生物膜的形式围着生长于填料表面，部分则是絮料悬浮生长于水中，因此它兼有活性污泥法与生物滤池二者的特点。
f. 生物活性炭 废水经水解和好氧生物处理后，水中仍可能含有一些未降解的物质，采用生物活性炭工艺，进一步去除色度和降低废水的COD值，确保废水的色度和COD指标达标。
将生物活性炭放在处理流程的最后，主要是因为：经水解和接触氧化池之后，水中的污染负荷大部分己被生化单元去除掉，生物活性炭池的负荷已 小，可大大提高生物活性炭池的反冲洗周期，以降低运行费用。
②方案二 工艺流程的说明
a. 调 节(同方案一)
b. 加酸中和(同方案一)
c. 铁屑—石墨过滤(同方案一)
d. 水解酸化(同方案一)
f．A/O法 水解酸化后的进入A/O池采用的缺氧一好氧处理工艺，它是在传统的活性污滤法好氧池前段设置了缺氧池，使微生物缺氧，好氧状态下交替操作进行微生物筛选，经筛选的微生物不但可有效地去除废水中的有机物，而且抑制了丝状菌的繁殖，可避免污泥膨胀现象。该技术还具有耐冲击负荷，能提高系统操作弹性，污泥现降性能好宜操作等优点。
g．生物活性炭法(同方案一)
3. 两种方案的优缺点比较
① 方案一 工艺流程特点
a. 工艺充分利用了生化处理运行费用低的特点，绝大部分的污染物通过生化过程去除。
b. 工艺中采用了独特的铁屑—石墨微电解池和水解工艺，改善了废水的可生化性，提高了生化处理的效率。
c. 污泥产量少
d. 生活污水和印染废水混合处理，补充了印染废水营养不足。
② 方案二 工艺流程特点：
a. 技术可靠，流程简单
b. 技术先进，宜操作，投资较省。
4. 主要工艺设计参数和构筑物尺寸
主要工艺设计参数和构筑物尺寸见表
主要工艺参数和构筑物尺寸表
名 称 尺寸/m 数量/座 方案一 调节池 1.6×8×4.3 1中和池 D 3.3×2.3 1 铁屑—石墨滤池 5×5×4.7 2 水解酸化池 12×12×4.3 1 生物接触氧化池 5×5×6.2 10 二沉池 D10×12.3 1 生物活性炭池 4.6×4.6×5.4 4清水池 8×8×2.3 1 浓缩池 D5.4×2.8 1 贮泥池 2×2×3 1方案二 A/O
5、方案选择
通过 以上对两种工艺方案的技术对比结果表明，在处理同样规模水量和时水浓度，达到同样处理要求的前提下，方案一在工艺原理，技术经济等方面比方案二具有更多的优点，因此，选用方案一(铁屑—石墨微电解+水解酸化+生物接触氧化+生物活性炭)是较为合理的工艺技术方案
本设计中采铁屑—石墨铁电解+水解酸化+生物接触氧化+生物活性炭即方案一的工艺。
回复
9楼
六. 污泥处理工艺方案
印染废水在处理过程中会产生一定量的生物污泥和化学污泥从治理工艺流程分析，其产生的生物污泥量大于化学污泥量。根据以往工程实践总结，当印染废水采用好氧一化学投药法工艺处理时，其干污泥产生约为0.3kg/kgBODs左右，但当采厌氧一好氧一化学投药法处理时，其干污泥产生最仅为0.1kg/kgBODs左右，有时甚至更少。这是因为厌氧成厌氧水解工艺可使污泥产生量减少。
污泥是污水处理过程的产物，污泥的处理是整个污水处理工程的重要组成部分，处理目的在于降低污泥含水率，减少污泥体积，达到性质稳定，并为进一步处置创造条件。其一般处理流程为浓缩→消化→脱水→干化→处置。
考虑到拟建污水处理工程规模较小，产生的污泥量相对少，经浓缩工艺处理后的污泥性质较为稳定，如果采用消化处理，需增加消化池，加热搅拌，沼气处理等一系列复杂构筑物及制备投资增加，管理复杂，经济效益并，故本工程采用将污泥暂时贮 ，然后进行浓缩，压滤工艺。污泥脱水成含水率为70～80%泥饼后外运处置。
污泥处理工艺流程如图所示：
剩余污泥 泵
泥饼外运
上清液
到调节池 压滤液冲洗水
污泥处理工艺流程图
第三章 各构筑物计算
一、格栅
格栅设两个，水量小的时候，开启一个，水量大的时候，2个都开启。
1. 格栅的间隙数
设栅前水深h=1.5m，过栅流速v=0.90m/s,栅条间隙密度e=0.02m,栅条安装倾角a=70度。
栅条间隙数按公式n=(Qmax×sina)/(ehv)计算。
式中 e ——栅条净间隙：
n ——栅条间隙数：
Qmax ——最大设计流量，m3/s;
a ——格栅倾角，度；
h ——栅前水深，米：
v ——过栅流速，m/s:
( sina) 1/2 ——经验系数：
代入数据得：
n=(0.069×sin70)/(0.02×1.5×0.9)=13
2. 栅槽宽度
设栅条宽度s=0.01m。
按公式B=s(n-1)+e×n计算。
式中 B ——栅槽宽度，m:
代入数据得：
B=0.01× (13-1)+0.02×13=0.42m
3. 进水渠渐宽部分的长度
设进水渠宽B1=0.14m,其渐宽部分展开角度a1=20度， 此时进水渠道内的流速为0.89m/s,介于0.4-0.9m/s之间。
按公式l1=(B-B1)/(2tga1)计算
式中 l1 ——进水渠道渐宽部分长度,m;
B1 ——进水渠道宽度,m;
a1 ——进水渠展开角，一般用20度;
代入数据得：
l1=(0.42-0.14)/2tg20=0.32m
4. 栅槽与出水渠道连接处的渐宽部分长度
l2=l1/2=0.32/2=0.16m
5. 通过格栅的水头损失
设栅条断面为锐边矩形断面β=2.42，k=3，
则h1=β（s/b）v²sina×k/2/g
代入数据得 h1=0.11m
6. 栅后槽总高度
设栅前渠道超高h2=0.3m，则
H=h+h1+h2=1.5+0.11+0.3=1.91m
7. 栅槽总长度
按公式 L=l1+l2+1.0+0.5+H1/tga
l1=（B-B1）/2/tga1
l2= l1/2
H1=h+h2 计算
式中 L——栅槽总长度，m；
H1——栅前槽高，m；
L1——进水渠道渐宽部分长度，m；
B1——进水渠道宽度，m；
A1——进水渠展开角，一般用20度；
L2——栅槽与出水渠连接渠的渐缩长度，m；
代入公式得：
L=0.22+0.16+0.5+1.0+（0.4+0.3）/tg75=2.08m
8 .每日栅渣量
由于每日栅渣量很小，宜采用人工清渣。
二、调节池
设计流量Q=250m³/h，停留时间T=2.0h，采用穿孔管空气搅拌，气水比为3.5：1。
（1）调节池有效容积 V=QT=250×2=500 m³
（2）调节池尺寸 该池设为矩形。其有效水深采用4.0m，调节池面积为 F=V/4=125m²
池宽B取8m，则池长L为 L=F/B=125/8=15.6m
取16m。
保护高 h1=0.5m， 池总高H=0.5+4.0=4.5m。
（3）曝气系统计算
空气用量为q=2m³/（m²h），则总供气量为
Q总=q A =2×16×8=256 （m³/h）
查得干管管径为DN100。
每个曝气头的服务面积按0.49 m²计算，则所需曝气头的个数为 16×8/0.49=264个
设4廊道，则每廊道的曝气头的个数为 264/4=66个；
每廊道各设一根空气支管，其管径为DN80；每根支管上设3根空气分配管，其管径为DN32mm。
该系统的布置见下图。
回复
10楼
三、铁屑-石墨滤池
（1） 设计流量Q=6000 m³/h =250m³/h； 停留时间T=30min； 空池流速为10m/h； 设两池，铁屑-石墨层有效容积V=QT=250×1/2=125 m³；池子设为方形，其形式与快滤池相同。
（2） 设两池，铁屑-石墨层厚度H=2.5m，则铁屑-石墨层表面积为
F=V/H=125/2/2.5=25m
（3） 铁屑-石墨滤池尺寸为
L=B=F½=5m
（4） 铁屑-石墨床高度H。
H．=H+h1+h2+h3+h4
其中： H——床内铁屑-石墨层高 为2.5m；
h1——保护高，取0.3m；
h2——铁屑-石墨层以上水深，取1.0m；
h3——承托层高，为0.4m；
h4——布水层高，取0.5m。
代人数据得 H．=2.5+0.3+1.0+0.4+0.5=4.7m
（5）反冲洗水量W
W=60QT`A/1000=60×15×10×25/1000=225 m³
W/Q=225/6000=3.7%
则反冲洗水量占当日处理水量的3.7%。
（6）反冲洗水配水系统
冲洗强度采用q=15L/s/m²，冲洗流量Q=qA=15×25=375L/s=0.375 m³/s
1）.干管
采用钢管，断面尺寸650mm×650mm，长5000mm，起端流速v。=0.375/0.65/0.65=0.89m/s。
2）.支管
支管中心距采用0.25m，支管数n=5/0.25×2=40根（每侧20根），支管长为（5-0.65-0.30）/2=2.03，取2.0m。式中0.30为考虑渠道壁厚及支管末端与池壁间距。每根支管进口流量375/40=9.375L/s。支管直径选用70mm，支管截面积为0.00384 m²，查水力计算表得支管始端流速v。`=2.64m/s。
3）.孔口
孔口流速采用5.6m/s，孔口总面积f=0.375/5.6=0.067 m²；
配水系统开孔比 α=0.065/25=0.27%；孔口直径采用9mm，每个孔口面积为0.0000636 m²，孔口数m=0.067/0.0000636=1054个。考虑干管顶开2排孔，每排30个孔，孔口中心距e1=5/30=0.167m；每根支管孔口数为（1054-60）/40=25个，取26个孔分两排布置，孔口向下与中垂线呈45˚交错排列，每排12个孔，孔口中心距e2=2.0/13=0.15m。
4）.配水系统校核
实际孔口数 m`=26×40+60=1100个；
实际孔口总面积 f `=1100×0.0000636=0.06996 m²；
实际孔口流速v`=0.375/0.06996=5.36m/s；
（f `/w。）²+（f `/nw。）²
=（0.06996/0.65/0.65。）²+（0.06996/40/0.00384）²
=0.234<0.29
α=q/1000v`=15/1000/5.36=0.28% 符合配水均匀性达到95%以上的要求。
四、中和池
纺织印染废水多呈碱性，PH值一般为9-10，故常进行中和处理。加酸中和法，常用的酸中和剂有工业硫酸和盐酸，其中工业硫酸价格较低，应用较多。
纺织印染废水中的碱性物质主要有NaOH，Na2CO3和Na2S等。它们与H2SO4反应如下：
2NaOH+H2SO4=Na2SO4+2H2O
Na2CO3+H2SO4=Na2SO4+H2O+CO2↑
Na2S+H2SO4=Na2SO4+H2S↑
加酸中和一般不产生沉渣，不必设置沉淀池。
中和池停留时间设为4min，搅拌采用机械搅拌，池体为圆柱形。
（1）中和池有效容积 V=QT=250×4/60=6.7m³
（2）有效水深取2m，则所需面积A、直径D为
A=V/H=16.7/2=8.35m²
D=（4A/π）½=（4×8.35/3.14）½=3.26 取3.3m
（3）采用机械搅拌中和，查《给水排水快速设计手册》（第四册）第417页表2-13得所需机械混合搅拌机为
JWH-650-1型 则该池尺寸为2.0×2.0×2.5；桨板深度h=1.35m；桨叶直径d=0.65m；桨叶宽度b=0.12m，搅拌器为单层；转速为136r/min，桨叶外缘线速度4.63，功率5.5；重量475kg。
因此中和池直径为D=303m，池深为H=2.3m。
五.水解酸化池
水解酸化的作用：降解打断长链的大分子，提高废水的生化性指标。
1. 设计流量 ： Q=6000ｍ³³/d=250ｍ³³/h
2. 水力停留时间： T=2h
3. 水解酸化池的容积： V=QT=250×2=500ｍ³
设一个水解酸化池，其尺寸取12×12×4.3（0.3ｍ的超高）
4. 设计进水配水系统
进水配水系统的主要功能：
（1） 将进入反应器的原废水均匀地分配到反应器的整个横断面，并均匀上升；
（2） 起到水力搅拌的作用。
本系统采用穿孔管进水。
1） 干管
干管流量 q=250ｍ³/h = 69L/s
采用管径300mm，干管始端流速v=0.94m/s。
2） 支管
支管中心间距 d=0.5m。
池中支管数 n=2×12/d=2×12/0.5=48
每根支管入口流量 q`=q/n=69/48=1.44L/s。
查表得管径为32mm，支管始端流速v`=1.79m/s
3） 孔眼布置
回复
11楼
六、生物接触氧化池
本设计所采用的生物接触氧化池为直流鼓风曝气接触氧化池。
（1）设计流量Q Q=6000ｍ³/d=250ｍ³/h；
（2）进水BOD5 La La=180mg/L；
（3）出水BOD5 Lt Lt=30mg/L；
（4）BOD去除率η η=（La-Lt）/La 得η=83.3%；
（5）容积负荷 M M=2.0kgBOD5/ｍ³/d；
（6）接触时间 t t=2h；
（7）气水比 D。 D。=15（ｍ³气/ｍ³废水）；
（8）池子容积 V V=Q（La-Lt）/M
则V=250×（0.18-0.03）×24/2=450ｍ³
（9）池子总面积F F=V/H ；H=3m；
则F=450/3=150 m²
（10）池子的格数n n=10；
（11）每格池面积f f=F/n； f=150/10=15 m²；
（12）每格池的尺寸 L×B=5×5=25 m²；
（13）校核接触时间t t=24nfH/Q；
则t=24×10×16×3/6000=1.92h
（14）池总高度 H。 H。=H+h1+h2+（m-1）h3+h4；
h1=0.6m，h2=0.5m，h3=0.3m，h4=1.5，m=3（层）；
则 H。=3+0.6+0.5+（3-1）×0.3+1.5=6.2m
（15）污水在池内的实际停留时间 t`
t`=24nf（H。-h）/Q；
则 t`=24×10×16×（6.2-0.6）/6000=5.6h
（16）填料总体积 v` v`=nfH；采用ø25mm蜂窝型玻璃钢填料。
则v`=10×16×3=480ｍ³；
（17）进水设施 采用布水廊道布水，廊道设在氧化池一侧，宽度b取0.9m，廊道内水流速度为v=Q/n/B/b
则v=250/10/4/0.8=9.8m/h=2.7mm/s；
（18）所需空气量 D
D=D。Q； D。=15（ｍ³气/ｍ³废水）；
则D=90000ｍ³/d；
（19）每格需气量 D1 D1=D/n；
则D1=90000/10=9000ｍ³/d=468.8ｍ³/h。
（20）曝气系统
本系统采用Wm-180型网状膜型中微孔空气扩散器，敷设于距池底0.2m处。该空气扩散装置的各项参数如下： 每个空气扩散器的服务面积为0.5 m²；动力效率2.7-3.7kgO2/kwh；氧的利用率为12%-15%。
1）每格需气量 q1=D1=468.8ｍ³/h，每格曝气池的平面面积为5×5=25 m²；每个空气扩散器的服务面积按0.49 m²计算，则所需空气扩散器的总数为25/0.49=51个，为了安全计，本设计采用64个。
2）每个空气扩散器的配气量为468.8/64=7.35ｍ³/h。
3）管路布置
一根干管连结10根支管，每根支管下有16根分配管。每根支管的输气量为468.8ｍ³/h；每根分配管的输气量为468.8/16=29.3ｍ³/h；每根分配管上的空气扩散器的个数为64/16=4个。
回复
