1. 洁净室干盘管的布局优化 优化方案：招标图纸中设计的干盘管(DCC)位置位于洁净区两侧南北回风道向中心位置偏移一个轴线，即在F-G、U-V轴线间横向长条形布置。现考虑在回风道中保留1.25m宽的检修通道，将其安装位置各自向外移动至距离外墙板1m的回风夹道中布置。如下图：
1. 洁净室干盘管的布局优化
优化方案：招标图纸中设计的干盘管(DCC)位置位于洁净区两侧南北回风道向中心位置偏移一个轴线，即在F-G、U-V轴线间横向长条形布置。现考虑在回风道中保留1.25m宽的检修通道，将其安装位置各自向外移动至距离外墙板1m的回风夹道中布置。如下图：
招标文件中DCC在TRUSS层地面向上三层重叠安装，安装后整体高度将达到6.9m-7.1m，TRUSS层整体净高为7.35m，楼板地面离DCC的顶部只有0.2-0.3m。DCC布置在F-G、U-V位置，此位置位于两侧回风夹道向中心延伸一个轴线位置，该位置上部即为二楼工艺生产区域，此区域满布华夫孔和高架地板用于回风。如布置在此区域，会对这两个轴线内的洁净室内的气流方向和回风量产生影响，如下图蓝色花边线位置。同时DCC上部需要与华夫孔底部进行固定，此项工作存在大量的产尘作业，不利于洁净室的形成和洁净度的保持。
根据现场实际情况，可考虑将DCC安装位置向外侧回风道偏移至离外墙板1.25m处，这样既可以保证以后的设备检修，也保证了华夫孔对应区域里的气流方向，且位于回风夹道中，可直接与回风道中建筑钢构横梁进行卡扣或者弹簧压板连接，这样也避免了安装时大面积的产尘作业。
ARRAY全场共设0.35m/s FFU（1.2m*1.2m)共10506台，0.45m/sFFU （1.2m*1.2m）5754台,DCC干盘管552台。
合计总风量L=1.2m*1.2m*0.35m/s*10506+1.2m*1.2m*0.45*5754=9023.6m3/s;
25℃下空气定压比热容μ=1.04 KJ/kg*k；
DCC须提供给气流的理论冷量Q=⊿t*μ*L*ρ=24212.10KW;
每台DCC应提供的理论冷量Q1=24212.10/552=43.8kw；
考虑到现场的水力不平衡及其他因数，设裕量值为1.15，即每台DCC应提供的冷量Qj=Q1*1.15=50.44KW。
设计文件中每台干盘管的冷量为53.3KW＞Qj;符合实际需求。
按照工艺要求，二层洁净区内要求温度控制在23℃±2℃，湿度50%±5%，由于二楼主生产区域内有多个独立隔断的工艺生产区，整体要求到达这样的温湿度就必须保证两侧各长达280m的回风道中温湿度的均衡性。这就需要保证该区域的每片DCC提供给回风的冷量近乎相同。要达到这样的效果，就必须保证各片盘管之间的水力不平衡性≤10%。即管路1与管路2全程阻力损失差△P/P1≤10%。
每条管路的全程阻力损失=沿程阻力损失+局部阻力损失
以编号M3-L1-DRH-DDD-001为例。此组一共含有18片DCC，分别编号未01—18，现以01#和18#DCC为例进行水力平衡计算分析。
根据以上图纸情况，我们可以发现管道系统属于异程系统：实际情况若01#和18#全程采用相同管径则01#DCC管道为本组最不利环路，管线全长50m，18#DCC管路最短，管线全长约16m，阻力相对最大，具体计算如下：
管道的沿程损失：△P1=L(λ/dj)x(ρV^2/2)
△P2=35*（0.92^2/(2*10))=1.5pa
各个管段的总压力损失P应等于沿程压力损失与局部压力损失之和。
即：1#DCC管道全程压损P1=△P1+△P2=4925.5pa;
18#DCC管道全程压损P18=△P1+△P2=3841.5pa;
水力不平衡率=（P1-P18)/P1*100%=22%≥10%；
对于此设计进行系统优化，改为同程式系统，图纸如下：
从上图的同程式系统可以看出，每台干盘管的管路系统，从起始端到末端管道其供、回水干管所经过路径的距离基本相等，即消耗的沿程阻力基本相同，并且每台干管上所配置的各类阀门一致，即局部阻力损失基本相同，水力基本平衡，不会出现过热或过冷现象，是较为理想的布置方式。
本项目现场干盘管外形尺寸为4.5m*2.1m，采用三层重叠安装的方式，重叠安装后整体高度近7m,为保证盘管安装强度，考虑用型钢焊接一个框架。安装方式：
1) DCC承重钢框架用L型钢板通过膨胀螺丝与地面连接。
2) DCC与回风道建筑钢梁通过压片加U型夹连接，实现无焊接，不产烟。
3) 每排DCC均承力与钢框架横梁，相互之间不承受力。
4) 安装完成后为保证洁净室的气密性，用镀锌钢板将相应区域进行封堵并用密封胶进行密封。
